衆所周知，礦産資源是耗竭性、不可再生的資源，因此提高處于邊界品位邊緣的低品位礦石的回收對于提高礦産的利用率發揮了很大的作用。梅子窩礦區的礦床類型爲火成岩期後高溫熱液裂隙充填石英脉型黑鎢礦床。梅子窩的鎢礦中高品位富礦開采完畢且存儲量越來越少，但是生産能力還相對充足，爲了延長礦山服務年限，提高礦産的利用率，于是，梅子窩實施了低品位資源回收工程。
梅子窩低品位資源回收工程的開采工藝是淺孔留礦法。具體做法如下：在采場兩端各布置一個脉石漏斗，崩礦時采用二次崩礦。第一次崩礦是先崩下廢石，然後第二次再崩脉石，最後把脉石運到脉石漏斗放出。兩次崩礦，可以將廢石和脉石分開出礦，從而降低了貧化率，提高了開采回采率。脉石運出後，要經過溜礦井的格篩後才進入溜礦井或選礦廠格篩，由此可以降低礦石貧化率，同時也减少了礦石的運輸量和選礦處理量。
據統計，梅子窩礦區開采低品位鎢礦資源的開采回采率爲93%，貧化率爲40%，選礦回收率爲91%，綜合利用率爲92%，其各項指標都達到與同行業相同或者更高的水平。梅子窩低品位鎢礦資源回收不僅保護礦産資源，同時促進了經濟效益。自從采取了改造采礦工藝後，原礦品位達到了0.19%-0.23%,平均出礦品位達到了0.216%，生産的鎢精礦（WO3 65%）達到了551.06t，銷售收入達到了5778.02萬元。

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為了解決硬質合金材料中所無法避免的矛盾-硬度與韌性，相關研究人員相繼提出了不少改進與優化措施，其中目前較為有研究價值的有兩個方向，其一是超細納米硬質合金，另一個就是塗層硬質合金。塗層硬質合金指的是在傳統硬質合金的表面塗覆上一層耐磨的碳化鈦（TiC）、氮化鈦（TiN）、碳氮化硼（TiCN）、立方氮化硼（CBN）、剛玉（氧化鋁， AL₂O₃）等薄層所形成的表面塗層硬質合金。該方法在硬質合金刀具基體上塗覆一層或多層硬度高且耐磨性好的材料，既減小了刀具的磨損，又充當了熱屏障與化學屏障的角色，很好地協調了傳統硬質合金刀具強度與硬度之間的矛盾，提高了加工精度和加工效率，也延長了硬質合金刀具的使用壽命。目前為止，塗層硬質合金已有40多年的發展歷史，塗層的材料多種多樣且由單一塗層逐漸發展到複合塗層。較為常見的塗層方法包括化學氣相沉積法（CVD）、物理氣相沉積法（PVD）、等離子體化學氣相沉積法（PCVD）、溶膠-凝膠法（Sol-Gel）以及真空陰極電弧沉積法（VCAD）等等。

現如今，塗層硬質合金呈塗層成分多元化、塗層結構多層化、工藝組合多樣化、基體結構梯度化的發展趨勢。

1. 塗層成分的多元化主要表現在：由於單塗層刀具基材與塗層兩者間的晶格類型、硬度、彈性模量以及熱膨脹係數存在較大的差距，導致結合力較弱。若在單塗層中加入其他新元素，可極大地改善塗層硬質合金的一些綜合性能，如加入矽（Si）可顯著提高材料硬度以及抵抗化學擴散，稀土元素釔（Y）可提高材料的抗氧化性，鋯（Zr）、釩（V）、鉿（Hf）等元素的加入可改善材料的抗磨損性能。

2. 塗層結構多層化是目前塗層硬質合金的主要發展趨勢，通過不同的塗層組合，發揮出各塗層的優良性能，每層的厚度也越來越薄，逐漸趨於納米化。

3. 工藝組合多樣化適合於現代切確加工日漸複雜的工作環境條件，如將CVD與PVD的工藝有機結合起來，使得CVD-TiCN塗層具有較高的耐磨性，且基體與塗層間結合強度大大提高，而PVD-TiN塗層具有壓縮殘餘應力的效果，兩者的結合使得硬質合金刀具具有更好的綜合性能。

4. 基體結構梯度化是指對硬質合金基體進行梯度處理，從而有效地阻止裂紋向合金內部擴展，防止由於裂紋擴展而導致材料的失效。

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五.三氧化鎢 - 製備
由鎢精礦與氫氧化鈉或蘇打高溫熔融、或高溫壓煮製成鎢酸鈉溶液,再經離子交換或萃取提純、蒸發工藝制得仲鎢酸銨晶體,再經700℃煆燒制得三氧化鎢。如果是以白鎢精礦為原料,也可用鹽酸分解製成鎢酸,,再經氨溶、蒸發工藝制得仲鎢酸銨晶體,然後經700℃煆燒制得三氧化鎢。也可直接煆燒鎢酸制得三氧化鎢。其主要反應式如下：

FeWO₄+4NaOH→2Na2WO₄+Fe(OH)₂

MnWO₄+4NaOH→2Na2WO₄+Mn(OH)₂

CaWO₄+2HCI=H2WO₄+CaCI₂ 

H₂WO₄+2NH₄(OH)=(NH4)₂WO₄+2H₂O

12Na₂WO₄+14HCl→5Na₂O·12WO₃+14NaCl+7H₂O

5Na₂O·12WO₃+10NH₄Cl→5(NH₄)₂O·12WO₃+10NaCl

5(NH₄)₂·12WO₃+10HCl+7H₂O→12H₂WO₄+10NH₄Cl

H₂WO₄→WO₃+H₂O

5(NH₄)₂O-12WO₃-6H₂O →12WO₃+10NH₃↑+11H₂O

六.三氧化鎢 –檢驗
稱取0.5g試樣，精確至0.000 2g，置於250mL高型燒杯中加入氨水溶液40mL，蓋上表面皿，在低溫電爐上加熱，使溶液保持近沸騰狀態，邊加熱邊攪拌至試樣完全溶解，取下冷卻至室溫後加入鹽酸10mL，小心煮沸後置於沸水浴上蒸發濃縮至體積約10mL。用70℃溫水將上述溶液稀釋至70mL～80mL，在不斷攪拌下加入鹽酸辛可寧溶液10mL，置於水浴(70℃±5℃)上保溫1h，每隔20min攪拌一次，用傾瀉法過濾溶液(用11cm定量慢速濾紙)，玻璃棒及燒杯壁上附著的沉澱用定量慢速濾紙擦淨，沉澱物用鹽酸辛可寧洗液洗滌多次，控制濾液和洗液體積為180mL左右。將沉澱和濾紙移入一已恒重的鉑坩堝中，在電爐上小心灰化後置於高溫爐(750℃)中灼燒10min，取出，冷卻至室溫後加入3mL～5mL氫氟酸及數滴硫酸，於沸水浴上蒸至近幹後移至電爐上加熱，使冒盡白煙，再置於高溫爐(750℃)中灼燒30min，取出，置於乾燥器內冷卻至室溫，稱重，反復幾次直至恒重。

注：用氨水溶解試樣時，應儘量避免令溶液劇烈沸騰，減少氨水的揮發。若經長時間溶解後溶液始終顯得渾濁或有殘渣，應用定量濾紙過濾，然後用溫熱的氨水[1.5％(m／m)]多次充分洗滌燒杯和濾紙，集齊濾液和洗液繼續餘下的實驗。

結果的表述
三氧化鎢含量以品質百分數表示，按式(1)計算：
X（%）=(m1-m2)÷m0
式中：X—三氧化鎢的品質百分含量，％；
m₀—坩堝的品質，g；
m₁—坩堝和沉澱的品質，g；
m₂—試樣品質，g；
取兩次測定的平均值，結果保留二位小數；
精密度r=0.25％；R＝0.42％。
 

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