含錫鎢鐵礦選礦試驗報告-2

3. 磨礦時間與磨礦細度關係

磨礦時間與磨礦細度關係見圖2。

由圖2磨礦時間與磨礦關係曲線可見,隨著磨礦時間的增加,-200目含量不斷增加,當磨礦時間增加到20分鐘以後,曲線趨於平穩。

4. 選礦試驗

4.1 選鐵試驗

4.1.1 弱磁選試驗

4.1.1.1 磨礦細度大小試驗

磨礦細度大小試驗流程見圖3,試驗結果見表2。

表2  磨礦細度大小試驗結果

磨礦細度

產品

名稱

產率(%)

品位(%)

回收率(%)

Fe

WO3

Sn

Fe

WO3

Sn

-200目39.29%

精礦

37.84

64.58

0.12

0.081

56.42

21.62

11.79

尾礦

62.16

30.36

0.26

0.37

43.58

78.38

88.21

給礦

100.00

43.31

0.21

0.26

100.00

100.00

100.00

-200目

51.22%

精礦

37.52

64.94

0.084

0.075

56.25

15.76

11.73

尾礦

62.48

30.33

0.27

0.34

43.75

84.24

88.27

給礦

100.00

43.32

0.20

0.24

100.00

100.00

100.00

-200目

60.56%

精礦

36.79

66.10

0.075

0.071

56.16

11.50

10.45

尾礦

63.21

30.03

0.34

0.35

43.84

88.50

89.55

給礦

100.00

43.30

0.24

0.25

100.00

100.00

100.00

-200目

70%

精礦

36.32

66.88

0.073

0.069

56.05

12.05

10.02

尾礦

63.68

29.91

0.30

0.35

43.95

87.95

89.98

給礦

100.00

43.34

0.22

0.25

100.00

100.00

100.00

-200目

80.52%

精礦

35.87

67.66

0.070

0.065

56.02

11.96

9.71

尾礦

64.13

29.71

0.29

0.34

43.98

88.04

90.29

給礦

100.00

43.32

0.21

0.24

100.00

100.00

100.00

-200目

90.74%

精礦

35.08

68.00

0.068

0.062

55.03

10.37

8.70

尾礦

64.92

30.03

0.32

0.35

44.97

89.63

91.30

給礦

100.00

43.35

0.23

0.25

100.00

100.00

100.00

-320目89.34%

精礦

32.72

68.60

0.066

0.061

51.79

10.28

8.68

尾礦

67.28

31.06

0.28

0.31

48.21

89.72

91.32

給礦

100.00

43.34

0.21

0.23

100.00

100.00

100.00

 

由表2中磨礦細度大小試驗結果可見,隨著磨礦細度的提高,精礦產率及回收率下降,鐵品位不斷提高,當磨礦細度為-200目60.56%時,可得到產率為36.79%,鐵品位66.10%,回收率為56.16%的鐵精礦。雖然鐵精礦品位較高,但回收率不高,且尾礦含鐵品位較高,說明該鐵礦中還有一部分鐵礦物是以弱磁性礦物形式存在的。精礦中WO3以及Sn含量隨磨礦細度增大而不斷降低,綜合考慮,磨礦細度以-200目60.56%左右較為合適。


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含錫鎢鐵礦選礦試驗報告-1

1.試樣

由送樣方從礦山採取有代表性的礦樣送至選礦試驗室,經晾乾、破碎、混勻作為試驗樣,此次試驗樣為鐵窯山和黃家山混合樣。試樣加工流程如下:

2.原礦化學多元素分析

原礦化學多元素分析結果見表1。

表1  原礦化學元素分析結果

 

成分

 TFe

WO3

Sn

SiO2

S

含量(%)

43.32

0.22

0.25

28.15

0.082

成分

Al2O3

CaO

MgO

As

P

含量(%)

2.39

0.62

1.04

0.0056

0.016

 

由表1原礦化學多元素分析結果可見,原礦含鐵43.32%,含鐵品位較高;含WO3 0.22%,Sn 0.25%,具有綜合利用價值;雜質SiO2 28.55%,Al2O3 2.39%,CaO 0.62%,MgO 1.04%;有害元素S0.082%,P0.016%, As 0.0056%,均較低。


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硬質合金球研磨機理

硬質合金球研磨示意圖如下,硬質合金球的加工在兩塊鑄鐵研磨板之間進行,下轉動板上加工有V型溝槽,溝槽的角度一般為60°或90°。上轉板與下轉板材質相同,而下轉板轉動帶動溝槽內的硬質合金球在摩擦力和旋轉力矩的作用下作自轉以及公轉運動,硬質合金球與研磨板溝槽接觸為三點或三線接觸,與上轉板的接觸帶動球作以平行於研磨板為軸線的自轉運動。

由於溝槽內外兩槽面線速度和接觸壓力存在一定差異,與溝槽接觸的兩點(線)帶動球作以垂直於研磨板為軸線的自轉運動。自旋角的大小與溝槽的角度、形狀和研磨板的轉速有關,從而直接影響硬質合金球的研磨效率和加工精度。此外,增大自旋角可有效地提高旋轉滑動和自轉,通過改變溝槽角度、形狀和研磨板的轉速可調整自旋角的大小。採用將溝槽加工成偏溝槽的方法增加自旋角從而改善硬質合金球自傳性差的問題,可有效提升整體的研磨效率。
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硬質合金球國家行業標準(JBT9145-2010)

優先採用的硬質合金球公稱直徑Dw供應表規定如下表:

硬質合金球公稱直徑Dw(單位mm)

0.5

9

38

0.8

10

40

1

12

42

1.5

14

44

2

16

46

2.5

18

48

3

20

50

3.5

22

52

4

24

54

4.5

26

56

5

28

58

5.5

30

60

6

32

65

7

34

70

8

36

75

其表中未規定直徑的硬質合金球,可由客戶與製造廠商協商確定。


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硬質合金鑽頭塗層與修磨技術的研究 Ⅳ

4.麻花鑽鑽頭的主要幾何參數的選取
 
麻花鑽鑽頭的主要幾何參數選擇包括:
 
(1)鑽頭頂角的選擇。 頂角是兩主切削刃在中剖面上投影的夾角。標準麻花鑽鑽頭的頂角為118°鑽頭頂角較小時、切削刃長,切下的切屑寬,因而鑽頭扭矩較大,軸向抗力也大。同時切屑卷成螺旋狀程度大,切屑所占的空間也大,排屑不順暢,影響冷卻。
 
鑽頭頂角決定切屑寬度和鑽頭前角的大小。當鑽頭直徑和進給量一定時,增大頂角,則鐵屑變窄,單位切削刃上的負荷減輕。同時,鑽頭外圓處的刀尖角減小,減少了刀尖角的磨損速度,同時有利於散熱,耐用度也得到提高。頂角對前角有很大影響,相應增加頂角有利於改善鑽心處的切削條件。頂角影響切屑流出的方向。頂角較大,切屑捲曲成螺旋的程度較小,且比較平直,容易排出,即提高了排屑性能。 
 
根據相關刀具設計資料,結合所加工產品硬度不高,但粘性較大的特點,選取該鑽頭頂角為140°。
 
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