硬質合金刀具刀具的適用範圍根據硬度的不同可分為:

YG8(K30)：硬度≥89.0適於鑄鐵，有色金屬及其合金，非金屬材料不平整表面和間斷切削時的粗車，粗刨，粗銑，一般孔和深孔的鑽擴，擴孔。

YG8N(K20K30)：硬度≥90適於鑄鐵及有色金屬的粗加工，亦適用於不銹鋼的粗加工的精加工。

YG6X(K10)硬度≥91.0適於合金鑄鐵。普通鑄鐵的精加工及半精加工。

YW1(M10)：硬度≥91.5適於耐熱鋼，剛猛鋼，不銹鋼及合金鋼等難加工鋼材的加工，也適於普通鋼材，鑄鐵的加工。

YW2(M20)：硬度≥90.5適於耐熱鋼、高錳鋼、不銹鋼及合金鋼等難加工鋼材的加工，也適於普通鋼材、鑄鐵的加工。

YW3(M10M20)：硬度≥92用於不銹鋼、合金鋼、高強度鋼、超高強度鋼的精加工和半精加工。亦可在衝擊力小的情況下粗加工。

YS25(P25)：硬度≥90.5適於碳素鋼，鑄鋼，高錳鋼，高強度鋼的及合金鋼的粗車，銑削和刨削。

YS30(P30)：硬度≥90.5適於大走刀高效率銑削各種鋼材，尤其適合合金鋼的銑削、滾齒。

YS8(M05)：硬度≥92.5適用於鐵基、鎳基高溫合金，高強度鋼的精加工，冷硬鑄鐵、耐熱不銹鋼、高錳鋼、淬火鋼的精加工。


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硬質合金刀具刀具的適用範圍根據硬度的不同可分為:

YG8(K30)：硬度≥89.0適於鑄鐵，有色金屬及其合金，非金屬材料不平整表面和間斷切削時的粗車，粗刨，粗銑，一般孔和深孔的鑽擴，擴孔。

YG8N(K20K30)：硬度≥90適於鑄鐵及有色金屬的粗加工，亦適用於不銹鋼的粗加工的精加工。

YG6X(K10)硬度≥91.0適於合金鑄鐵。普通鑄鐵的精加工及半精加工。

YW1(M10)：硬度≥91.5適於耐熱鋼，剛猛鋼，不銹鋼及合金鋼等難加工鋼材的加工，也適於普通鋼材，鑄鐵的加工。

YW2(M20)：硬度≥90.5適於耐熱鋼、高錳鋼、不銹鋼及合金鋼等難加工鋼材的加工，也適於普通鋼材、鑄鐵的加工。

YW3(M10M20)：硬度≥92用於不銹鋼、合金鋼、高強度鋼、超高強度鋼的精加工和半精加工。亦可在衝擊力小的情況下粗加工。

YS25(P25)：硬度≥90.5適於碳素鋼，鑄鋼，高錳鋼，高強度鋼的及合金鋼的粗車，銑削和刨削。

YS30(P30)：硬度≥90.5適於大走刀高效率銑削各種鋼材，尤其適合合金鋼的銑削、滾齒。

YS8(M05)：硬度≥92.5適用於鐵基、鎳基高溫合金，高強度鋼的精加工，冷硬鑄鐵、耐熱不銹鋼、高錳鋼、淬火鋼的精加工。


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(1)製備焦綠石型氧化鎢所需的溶液酸度不必局限在酸性範圍內，先前的科研工作者所總結的pH範圍(3.5~6.0)並非製備粉體的必須環境，該pH範圍可擴展至3.5~8.9。

(2)鎢酸鈉溶液pH值的大小及其穩定與否對產品平均粒徑造成重要影響;不同添加物可在水熱體系中營造出差異巨大的pH環境，選擇合適的添加物是製備焦綠石型氧化鎢的關鍵因素。

(3)溶液pH值的大小一方面會對反應速率造成重要影響，pH越小則反應速率越快;另一方面會對溶液的最終分解率造成影響，即小於7時，溶液中生成複雜的含鎢絡離子而造成溶液結構發生巨大變化，部分絡離子穩定存在於溶液中而不易轉化，造成W元素無法全部進入H₂W₂O₇沉澱中。從同時追求反應速率、溶液最終分解率的角度出發，製備焦綠石型氧化鎢的最佳條件為pH≈7。

(4)製備焦綠石型氧化鎢過程中，H+與WO42-的反應當量之比為2的可能性較大，根據元素守恆定律和電荷守恆定律所確定出的總反應式的研究結果相符。

(5)反應物的劑量及溫度均會對溶液反應速率造成影響，該影響規律可總結為:在同樣的溶液pH條件下，反應物劑量越高則反應速率越快:在保證反應物不發生性變的前提下，溫度越高則反應速率越快。

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硬質合金刀具刀具的適用範圍根據硬度的不同可分為:

YT15(P10)：硬度≥91適於碳素鋼與合金鋼連續切削的半精車及精車。斷續切時的精車。旋風車絲，連續面的半精銑和精銑，孔的粗擴與精擴。

YT14(P20)：硬度≥90.5適於對碳素鋼與合金鋼不平整面進行連續切削時的粗車，間斷切削是的半精車與精車，連續面的粗銑，鑄孔的擴鑽等。

YT5(P30)：硬度≥89.5適於碳素鋼與合金鋼【包括鍛件。衝壓件及鑄件的表皮】不平整面切削時的粗車。粗刨，半精刨，粗銑等。

YT30(P05)：硬度≥92.5適於碳素鋼與合金鋼的精加工，如小斷面精車、精鏜、精擴等。

YT05（P05）硬度≥92.5適於淬火鋼、合金鋼和高強度鋼的精加工和半精加工。

YG3（K01）：硬度≥90.5適於鑄鐵、有色金屬的精加工的半精加工。

YG3X（K01）：硬度≥91.5適於鑄鐵、有色金屬及其合金的精車、精鏜等。

YG6（K20）：硬度≥89.5適於鑄鐵、有色金屬及其合金、非金屬材料的精加工的半精加工。

YG6A（K10）：硬度≥91.5適於鑄鐵、有色金屬及其合金半精加工。


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配製若干份0.3mol/L。比濃度的鎢酸鈉溶液各100ml，然後分為兩組做不同處理:其中一組溶液以R1(OOH)n作添加物，每份溶液的添加量均為2g，攪拌均勻後將澄清的混合溶液移高壓反應釜，在不同的溫度下進行水熱反應，在24h的反應時間內每隔4h針對溶液進行分析。另一組溶液選用Ra(OH)n作添加物，按照不同劑量加入到鎢酸鈉溶液中，攪拌均勻後將澄清的混合溶液移入高壓反應釜中，在不同的溫度下進行水熱反應，僅在24h後對溶液進行分析。

以R1(OOH)n為添加物時，在110-140℃的範圍內提高溫度明顯有利於提高反應速率，繼續提高溫度時卻造成反應速率的降低。從微觀角度來看，升高溫度可以使活化分子百分數增大，進而提高化學反應速率。而由於Rl(OOH)n在160℃易發生自身的脫水反應，從而降低溶液中的擴濃度，造成過高的溫度反而不利於促進反應的進行。

以Ra(OH)n為添加物時，溫度對24h後分解率的影響，並補充了Ra(OH)n的添加量對反應速率的影響。可見增加Ra(OH)n的添加量有利於提高反應速率，這與添加Rl(OOH)n時的結果一致。就溫度的影響而言，過高的溫度同樣不利於提高反應速率和最終的溶液分解率，這是因為Ra(OH)。在180℃左右轉化為液態，造成水熱體系粘度的顯著提高而不利於反應的進行，且在高溫下易發生更複雜的自身分解反應，降低弱酸型產物的濃度而降低反應速率。

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選用鹽酸作添加物時，操作過程中需要注意控制鹽酸濃度不能太高，否則容易產生不易溶解的鎢酸膠體，而且易造成局部溶液酸化過度而生成多種複雜多鎢酸、多鎢酸鹽，影響反應率。另外添加鹽酸時鎢酸鈉溶液體積增加幅度較大，不易精確控制溶液中各離子的濃度。

配製若干份0.3mol/L。比濃度的鎢酸鈉溶液各100ml，選用弱酸型有機物中反應效果較好的RI(00作添加物，按照不同劑量加入其中並不斷攪拌。然後將澄清的混合溶液移入高壓反應釜中，恒溫在140℃進行水熱反應。24h後檢測溶液的pH變化，然後，進行抽濾、洗滌(用去離子水和乙醇各洗滌3~5次)、烘乾(50℃)處理，並分析溶液相中的鎢濃度變化以確定分解率。

在反應6h及12h後，沉澱量均與原液NaWO4仇濃度成正比例關係，即鎢酸鈉溶液濃度的提高有利於促進分解速率，這可是因為提高鎢酸鈉溶液濃度同樣意味著提高其酸化過程中的鎢多酸離子的濃度，即H2W2O7的直接前驅體的濃度也得到相應提高，這便提高了製備H2W2O7的反應驅動力。

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使用弱酸型有機物和中性有機物做添加劑時，各添加物在水熱體系中還可能發生自身的氧化還原反應。不過，由於反應釜中沒有提供氧化劑，有機添加物很難通過自身氧化還原反應而最終生成cO32一。實驗證明，向反應後的各組溶液中滴加氯化鈣溶液，沒有白色沉澱生成，說明溶液中的確沒有生成co廣。

有機添加物在水熱反應後全部轉化為cO32一才是最理想的結果，這樣一來，可以通過苛化反應等手段將溶液中的NaZCO3轉變成NaOH，進而實現NaoH的回收利用，使傳統氧化鎢生產中的原料難以迴圈、產能高、環境效益差等諸多關鍵問題有望得到解決，具有明顯的現實意義。

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配製若干份0.3mo比濃度的鎢酸鈉溶液各10Onil，按照不同配比加入RI(oOH)。或凡 (oOH)n。然後將澄清溶液移入高壓反應釜中，恒溫在140℃進行水熱反應，反應過程中檢測溶液的pH值。24h後進行抽濾、洗滌(用去離子水和乙醇各洗滌3~5次)、烘乾(5O℃)處理。

從整體哪變化情況來看，添加弱酸型有機物的溶液酸度比添加鹽酸的溶液酸度要低。由於製備焦綠石型氧化鎢的過程實際上在消耗擴，提高溶液的酸度有利於提高成核速率，使得水熱體系在相對較短的時間內形成更多的晶粒。而在物料恒定的條件下，體系中生成的晶粒數的增加必將導致晶粒半徑的減小。從這一角度看，兩類產物的實際平均粒徑差別與理論判斷不符，原因可能是水熱體系的PH穩定性對產品粒徑同樣起到影響作用，且該作用更加明顯。

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利用鎢酸鈉溶液製備焦綠石型氧化鎢粉體的方法在目前己知的影響因素也較少。影響製備過程的最關鍵因素可能是水熱體系的pH環境。製備焦綠石型氧化鎢的合適水熱體系pH在3.5一4.5的範圍內，若pH大於5則得不到沉澱產物， pH為6.0時仍能製備出焦綠石型氧化鎢。反應溫度對粉體粒徑稍有影響。另外反應時間、攪拌因素、添加劑的性質等也可能是其中的影響因素。為了繼續探討強化焦綠石型氧化鎢製備過程的新途徑，本章將從反應率、反應速率、產品形貌、產品粒度、溶液性質變化、產品團聚等方面入手，對上述可能的影響因素進行分類研究，並重點分析有機添加劑和水熱體系pH環境變化對製備過程的影響。

用0.5~3.0mol/L。比濃度的鹽酸溶液調節0.3mol/L比鎢酸鈉溶液的pH值，控制在3.5~7.0的範圍內。將澄清溶液移入高壓反應釜中，恒溫在140℃進行水熱反應。24h後進行抽濾、洗滌(用去離子水和乙醇各洗滌3~5次)、烘乾(50℃)處理，在所選pH環境範圍內均可製備出HZ姚。:粉體，當pH=4.75、6.06、6.94時平均粒徑大小分別為31.28nm、31.33nm、31.09nm，可見在該pH值範圍內溶液酸度的變化對產品粒徑影響較小。

製備焦綠石型氧化鎢所需的溶液酸度不必局限在酸性範圍內，先前的科研工作者所總結的pH範圍 (3.5~6.0)並非製備粉體的必須環境，該pH範圍可擴展至3.5~8.9。

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切削過程中的切削溫度、表面粗糖度、切削力和刀具壽命等都會受到刀具幾何參數的影響。硬質合金刀具主要幾何參數包括，

(1)主後角：為了減小後刀面與已加工表面之間的摩擦,宜選較大的後角，但須注意後角過大會使切削刃的強度降低,

(2)主偏角和刃傾角：主偏角對切削高溫合金的影響也較大,在機床動力系統和工藝系統剛性允許的條件下,應儘量採用比較小的主偏角,來減少工件與刀具間的振動,選用0°?45°。刃傾角一般建議採用0°或負值。

(3)刀尖圓弧半徑：圓弧平徑的選取影響刀具壽命和表面粗糙度。圓弧平.徑過大,切削過程中易發生振動,從而加快刀尖的磨損速度。但圓角半徑過小,散熱條件變差,工作溫度升高,刀尖極易被磨損。精車時宜釆用較小值,粗車時建議採用較大值。一般建議採用0.2-0.8mm。

(4)裝夾後的刀具：切削鐵基高溫合金時,適當增加刀具工作前角，可使切削力和切削功率減小,使刀具的耐用度提高。


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