硬质合金刀具刀具的适用范围根据硬度的不同可分为:

YG8(K30)：硬度≥89.0适于铸铁，有色金属及其合金，非金属材料不平整表面和间断切削时的粗车，粗刨，粗铣，一般孔和深孔的钻扩，扩孔。

YG8N(K20K30)：硬度≥90适于铸铁及有色金属的粗加工，亦适用于不锈钢的粗加工的精加工。

YG6X(K10)硬度≥91.0适于合金铸铁。普通铸铁的精加工及半精加工。

YW1(M10)：硬度≥91.5适于耐热钢，刚猛钢，不锈钢及合金钢等难加工钢材的加工，也适于普通钢材，铸铁的加工。

YW2(M20)：硬度≥90.5适于耐热钢、高锰钢、不锈钢及合金钢等难加工钢材的加工，也适于普通钢材、铸铁的加工。

YW3(M10M20)：硬度≥92用于不锈钢、合金钢、高强度钢、超高强度钢的精加工和半精加工。亦可在冲击力小的情况下粗加工。

YS25(P25)：硬度≥90.5适于碳素钢，铸钢，高锰钢，高强度钢的及合金钢的粗车，铣削和刨削。

YS30(P30)：硬度≥90.5适于大走刀高效率铣削各种钢材，尤其适合合金钢的铣削、滚齿。

YS8(M05)：硬度≥92.5适用于铁基、镍基高温合金，高强度钢的精加工，冷硬铸铁、耐热不锈钢、高锰钢、淬火钢的精加工。

 

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硬质合金刀具刀具的适用范围根据硬度的不同可分为：

YT15(P10)：硬度≥91适于碳素钢与合金钢连续切削的半精车及精车。断续切时的精车。旋风车丝，连续面的半精铣和精铣，孔的粗扩与精扩。

YT14(P20)：硬度≥90.5适于对碳素钢与合金钢不平整面进行连续切削时的粗车，间断切削是的半精车与精车，连续面的粗铣，铸孔的扩钻等。

YT5(P30)：硬度≥89.5适于碳素钢与合金钢【包括锻件。冲压件及铸件的表皮】不平整面切削时的粗车。粗刨，半精刨，粗铣等。

YT30(P05)：硬度≥92.5适于碳素钢与合金钢的精加工，如小断面精车、精镗、精扩等。

YT05（P05）硬度≥92.5适于淬火钢、合金钢和高强度钢的精加工和半精加工。

YG3（K01）：硬度≥90.5适于铸铁、有色金属的精加工的半精加工。

YG3X（K01）：硬度≥91.5适于铸铁、有色金属及其合金的精车、精镗等。

YG6（K20）：硬度≥89.5适于铸铁、有色金属及其合金、非金属材料的精加工的半精加工。

YG6A（K10）：硬度≥91.5适于铸铁、有色金属及其合金半精加工。

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(1)制备焦绿石型氧化钨所需的溶液酸度不必局限在酸性范围内，先前的科研工作者所总结的pH范围(3.5~6.0)并非制备粉体的必须环境，该pH范围可扩展至3.5~8.9。

(2)钨酸钠溶液pH值的大小及其稳定与否对产品平均粒径造成重要影响;不同添加物可在水热体系中营造出差异巨大的pH环境，选择合适的添加物是制备焦绿石型氧化钨的关键因素。

(3)溶液pH值的大小一方面会对反应速率造成重要影响，pH越小则反应速率越快;另一方面会对溶液的最终分解率造成影响，即小于7时，溶液中生成复杂的含钨络离子而造成溶液结构发生巨大变化，部分络离子稳定存在于溶液中而不易转化，造成W元素无法全部进入H₂W₂O₇沉淀中。从同时追求反应速率、溶液最终分解率的角度出发，制备焦绿石型氧化钨的最佳条件为pH≈7。

(4)制备焦绿石型氧化钨过程中，H+与WO42-的反应当量之比为2的可能性较大，根据元素守恒定律和电荷守恒定律所确定出的总反应式的研究结果相符。

(5)反应物的剂量及温度均会对溶液反应速率造成影响，该影响规律可总结为:在同样的溶液pH条件下，反应物剂量越高则反应速率越快:在保证反应物不发生性变的前提下，温度越高则反应速率越快。

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配制若干份0.3mol/L。比浓度的钨酸钠溶液各100ml，然后分为两组做不同处理:其中一组溶液以R1(OOH)n作添加物，每份溶液的添加量均为2g，搅拌均匀后将澄清的混合溶液移高压反应釜，在不同的温度下进行水热反应，在24h的反应时间内每隔4h针对溶液进行分析。另一组溶液选用Ra(OH)n作添加物，按照不同剂量加入到钨酸钠溶液中，搅拌均匀后将澄清的混合溶液移入高压反应釜中，在不同的温度下进行水热反应，仅在24h后对溶液进行分析。

以R1(OOH)n为添加物时，在110-140℃的范围内提高温度明显有利于提高反应速率，继续提高温度时却造成反应速率的降低。从微观角度来看，升高温度可以使活化分子百分数增大，进而提高化学反应速率。而由于Rl(OOH)n在160℃易发生自身的脱水反应，从而降低溶液中的扩浓度，造成过高的温度反而不利于促进反应的进行。

以Ra(OH)n为添加物时，温度对24h后分解率的影响，并补充了Ra(OH)n的添加量对反应速率的影响。可见增加Ra(OH)n的添加量有利于提高反应速率，这与添加Rl(OOH)n时的结果一致。就温度的影响而言，过高的温度同样不利于提高反应速率和最终的溶液分解率，这是因为Ra(OH)。在180℃左右转化为液态，造成水热体系粘度的显著提高而不利于反应的进行，且在高温下易发生更复杂的自身分解反应，降低弱酸型产物的浓度而降低反应速率。

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选用盐酸作添加物时，操作过程中需要注意控制盐酸浓度不能太高，否则容易产生不易溶解的钨酸胶体，而且易造成局部溶液酸化过度而生成多种复杂多钨酸、多钨酸盐，影响反应率。另外添加盐酸时钨酸钠溶液体积增加幅度较大，不易精确控制溶液中各离子的浓度。

配制若干份0.3mol/L。比浓度的钨酸钠溶液各100ml，选用弱酸型有机物中反应效果较好的RI(00作添加物，按照不同剂量加入其中并不断搅拌。然后将澄清的混合溶液移入高压反应釜中，恒温在140℃进行水热反应。24h后检测溶液的pH变化，然后，进行抽滤、洗涤(用去离子水和乙醇各洗涤3~5次)、烘干(50℃)处理，并分析溶液相中的钨浓度变化以确定分解率。

在反应6h及12h后，沉淀量均与原液NaWO4仇浓度成正比例关系，即钨酸钠溶液浓度的提高有利于促进分解速率，这可是因为提高钨酸钠溶液浓度同样意味着提高其酸化过程中的钨多酸离子的浓度，即H2W2O7的直接前驱体的浓度也得到相应提高，这便提高了制备H2W2O7的反应驱动力。

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使用弱酸型有机物和中性有机物做添加剂时，各添加物在水热体系中还可能发生自身的氧化还原反应。不过，由于反应釜中没有提供氧化剂，有机添加物很难通过自身氧化还原反应而最终生成cO32一。实验证明，向反应后的各组溶液中滴加氯化钙溶液，没有白色沉淀生成，说明溶液中的确没有生成co广。

有机添加物在水热反应后全部转化为cO32一才是最理想的结果，这样一来，可以通过苛化反应等手段将溶液中的NaZCO3转变成NaOH，进而实现NaoH的回收利用，使传统氧化钨生产中的原料难以循环、产能高、环境效益差等诸多关键问题有望得到解决，具有明显的现实意义。

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配制若干份0.3mo比浓度的钨酸钠溶液各10Onil，按照不同配比加入RI(oOH)。或凡 (oOH)n。然后将澄清溶液移入高压反应釜中，恒温在140℃进行水热反应，反应过程中检测溶液的pH值。24h后进行抽滤、洗涤(用去离子水和乙醇各洗涤3~5次)、烘干(5O℃)处理。

从整体哪变化情况来看，添加弱酸型有机物的溶液酸度比添加盐酸的溶液酸度要低。由于制备焦绿石型氧化钨的过程实际上在消耗扩，提高溶液的酸度有利于提高成核速率，使得水热体系在相对较短的时间内形成更多的晶粒。而在物料恒定的条件下，体系中生成的晶粒数的增加必将导致晶粒半径的减小。从这一角度看，两类产物的实际平均粒径差别与理论判断不符，原因可能是水热体系的PH稳定性对产品粒径同样起到影响作用，且该作用更加明显。

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利用钨酸钠溶液制备焦绿石型氧化钨粉体的方法在目前己知的影响因素也较少。影响制备过程的最关键因素可能是水热体系的pH环境。制备焦绿石型氧化钨的合适水热体系pH在3.5一4.5的范围内，若pH大于5则得不到沉淀产物， pH为6.0时仍能制备出焦绿石型氧化钨。反应温度对粉体粒径稍有影响。另外反应时间、搅拌因素、添加剂的性质等也可能是其中的影响因素。为了继续探讨强化焦绿石型氧化钨制备过程的新途径，本章将从反应率、反应速率、产品形貌、产品粒度、溶液性质变化、产品团聚等方面入手，对上述可能的影响因素进行分类研究，并重点分析有机添加剂和水热体系pH环境变化对制备过程的影响。

用0.5~3.0mol/L。比浓度的盐酸溶液调节0.3mol/L比钨酸钠溶液的pH值，控制在3.5~7.0的范围内。将澄清溶液移入高压反应釜中，恒温在140℃进行水热反应。24h后进行抽滤、洗涤(用去离子水和乙醇各洗涤3~5次)、烘干(50℃)处理，在所选pH环境范围内均可制备出HZ姚。:粉体，当pH=4.75、6.06、6.94时平均粒径大小分别为31.28nm、31.33nm、31.09nm，可见在该pH值范围内溶液酸度的变化对产品粒径影响较小。

制备焦绿石型氧化钨所需的溶液酸度不必局限在酸性范围内，先前的科研工作者所总结的pH范围 (3.5~6.0)并非制备粉体的必须环境，该pH范围可扩展至3.5~8.9。

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切削过程中的切削温度、表面粗糖度、切削力和刀具寿命等都会受到刀具几何参数的影响。硬质合金刀具主要几何参数包括，

(1)主后角：为了减小后刀面与已加工表面之间的摩擦,宜选较大的后角，但须注意后角过大会使切削刃的强度降低,

(2)主偏角和刃倾角：主偏角对切削高温合金的影响也较大,在机床动力系统和工艺系统刚性允许的条件下,应尽量采用比较小的主偏角,来减少工件与刀具间的振动,选用0°?45°。刃倾角一般建议采用0°或负值。

(3)刀尖圆弧半径：圆弧平径的选取影响刀具寿命和表面粗糙度。圆弧平.径过大,切削过程中易发生振动,从而加快刀尖的磨损速度。但圆角半径过小,散热条件变差,工作温度升高,刀尖极易被磨损。精车时宜釆用较小值,粗车时建议采用较大值。一般建议采用0.2-0.8mm。

(4)装夹后的刀具：切削铁基高温合金时,适当增加刀具工作前角，可使切削力和切削功率减小,使刀具的耐用度提高。


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硬质合金刀具的涂层结构分类可根据涂层材料的性质分成“硬”涂层刀具和“软”。按照涂层方法不同则包括PVD涂层刀具和CVD涂层刀具。涂层成分相同,但应用不同的结构形式所体现的切削性能有很大差别

(1)单涂层结构:也被称为普通涂层,薄膜构成为某一种化合物或固洛体。改善其耐磨性和耐高温性,借助其强铺的基体,可以增强刀具寿命,进一步提'高加工效率。

(2)多层涂层结构:采用形成多层结构的方法,利用单层涂层的各自优良综合性能,进一步改善显微硬度、高温抗氧化性等综合性能。

(3)梯度化涂层结构:梯度硬质合金是在涂层基体梯度化研发基础上延伸的一种涂层硬质合金。能够成功控制裂纹向其内部逐渐扩展的趋势,同时最大限度降低热应力,防止了裂纹由表面向基体扩展而导致的材料失效,改善了硬质合金刀具的缺陷。


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