硬 質合金刀具重型車削粗加工切削用量：

切削深度可達到單邊50mm，相應的切削速度為10m/min 左右，進給量1.5mm/r。因為粗加工階段以去除餘量為主要加工目的，因此按照機械加工中切削餘量的確定原則，為提高切削效率，應加大切削深度。重型切 削時由於切削深度大，所以切削力大，相應的選擇較低的切削速度，一般為10～15m/min，進給量為1～2mm/r。採用這樣的切削用量，工件的表面粗 糙度比較差，只能達到Ra12.5 ～Ra6.3，可以通過滾壓的方法提高粗糙度值，以滿足後序加工的要求。


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經 過使用比較，用機械法固定硬質合金刀片的車刀與採用整體硬質合金刀片焊接的車刀使用壽命相同。但與生產中其他類型的硬質合金車刀比較，在大多數的情況下， 該型重型車刀更耐用，可切削切屑的剖面用機械法固定硬質合金刀片的車刀更大。經驗證明，在任何條件下，切屑卷出條件均好，切屑以長螺旋型或短螺旋型卷出。 當切削深度與進刀量之比不大於3～4時，切屑碰在刀杆後即變成細碎塊掉落。這種帶有卷屑裝置的新型硬質合金機夾車刀，在車床上及立式車床上切削鋼件時使 用。剖面為40mm×60mm及40mm×40mm的車刀，若切削餘量均勻，其最大的切屑剖面在寬30mm的刀片上為20mm2，在寬25mm的刀片上為 15mm2。當切削餘量不均勻的硬皮時，切屑剖面要縮小30%～40%，當加工過程衝擊很大時，不宜採用這種結構的重型車刀。


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用 機械法固定硬質合金刀片機夾車刀裝有可調整的附加卷屑器使切屑卷成螺旋線型滑出。附加卷屑器同時又是刀片的夾持器，使刀片緊固在刀夾中。切削時，切屑碰到 卷屑器的工作部分就卷起來，此部分焊一個3～5mm的硬質合金片。附加卷屑器的前端壓住硬質合金刀片而後端則壓住擋鐵3。擋鐵下部及墊板上部有鋸齒紋， 刀片磨損後，借此結構可將刀片伸出。墊板，用合金及淬火工具鋼製成，用以保護硬質合金刀片不受折損。該新型機夾車刀採用長方形刀片，磨刀時，刀片夾在專用 刀杆內，磨出的刀具角度用樣板檢查。硬質合金刀片的刃磨角度為，前角g=10°，後角a=8°，主偏角kr=55°或45°，副偏角kr1'= 15°。為使刀杆可以重複用，用45#鋼鍛造製成，熱處理硬度為HRC45～48。用該車刀的重型車削經驗表明：切屑在高速切削時卷成螺旋線型是最好的 形狀(切削斷面很大)，切屑在切削刃附近就即行折斷。若重型車床運轉平穩，則硬質合金刀片切削刃不致破碎，生產效率就大大提高。


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硬質合金刀具的鋁合金材料分為

1、容切削鋁合金

該材料在航空航太工業應用較多，適用的刀具有K10、K20、PCD，切削速度在2000～4000m/min，進給量在3～12m/min，刀具前角為12°～18°，後角為10°～18°，刃傾角可達25°。

2、鑄鋁合金

鑄鋁合金根據其Si含量的不同，選用的刀具也不同，對Si含量小於12%的鑄鋁合金可採用K10、Si3N4刀具，當Si含量大於12%時，可採用PKD(人造金剛石)、PCD(聚晶金剛石)及CVD金剛石塗層刀具。對於Si含量達16%～18%的過矽鋁合金，最好採用PCD或CVD

金剛石塗層刀具，其切削速度可在1100m/min，進給量為0.125mm/r。


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硬質合金刀具刀具的適用範圍根據硬度的不同可分為:

YD05（K01）：硬度≥93專用於加工各種鎳基、鈷基、鐵基及含碳化鎢自溶性噴塗合金材料。

YD15(K10K20)：硬度≥91.0適於精車、辦精車鈦合金、鎳基高溫合金，也適於加工各類鑄件。

YD101 ：適於鑄鐵、有色金屬，尤其是鋁材的精加工、半精加工，亦可加工錳鋼、淬火鋼等硬質材料。

YT726：硬度≥93 紅硬性高，耐磨性好。適於冷硬鑄鐵、淬火鋼的車削、銑削。

YT798 :硬度≥92.2 韌性好，具有很高的抗熱震裂和抗塑性變形能力。適於銑削合金結構鋼、合金工具鋼，也適於高錳鋼、不銹鋼的加工。


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硬質合金刀具刀具的適用範圍根據硬度的不同可分為:

YG8(K30)：硬度≥89.0適於鑄鐵，有色金屬及其合金，非金屬材料不平整表面和間斷切削時的粗車，粗刨，粗銑，一般孔和深孔的鑽擴，擴孔。

YG8N(K20K30)：硬度≥90適於鑄鐵及有色金屬的粗加工，亦適用於不銹鋼的粗加工的精加工。

YG6X(K10)硬度≥91.0適於合金鑄鐵。普通鑄鐵的精加工及半精加工。

YW1(M10)：硬度≥91.5適於耐熱鋼，剛猛鋼，不銹鋼及合金鋼等難加工鋼材的加工，也適於普通鋼材，鑄鐵的加工。

YW2(M20)：硬度≥90.5適於耐熱鋼、高錳鋼、不銹鋼及合金鋼等難加工鋼材的加工，也適於普通鋼材、鑄鐵的加工。

YW3(M10M20)：硬度≥92用於不銹鋼、合金鋼、高強度鋼、超高強度鋼的精加工和半精加工。亦可在衝擊力小的情況下粗加工。

YS25(P25)：硬度≥90.5適於碳素鋼，鑄鋼，高錳鋼，高強度鋼的及合金鋼的粗車，銑削和刨削。

YS30(P30)：硬度≥90.5適於大走刀高效率銑削各種鋼材，尤其適合合金鋼的銑削、滾齒。

YS8(M05)：硬度≥92.5適用於鐵基、鎳基高溫合金，高強度鋼的精加工，冷硬鑄鐵、耐熱不銹鋼、高錳鋼、淬火鋼的精加工。


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硬質合金刀具刀具的適用範圍根據硬度的不同可分為:

YG8(K30)：硬度≥89.0適於鑄鐵，有色金屬及其合金，非金屬材料不平整表面和間斷切削時的粗車，粗刨，粗銑，一般孔和深孔的鑽擴，擴孔。

YG8N(K20K30)：硬度≥90適於鑄鐵及有色金屬的粗加工，亦適用於不銹鋼的粗加工的精加工。

YG6X(K10)硬度≥91.0適於合金鑄鐵。普通鑄鐵的精加工及半精加工。

YW1(M10)：硬度≥91.5適於耐熱鋼，剛猛鋼，不銹鋼及合金鋼等難加工鋼材的加工，也適於普通鋼材，鑄鐵的加工。

YW2(M20)：硬度≥90.5適於耐熱鋼、高錳鋼、不銹鋼及合金鋼等難加工鋼材的加工，也適於普通鋼材、鑄鐵的加工。

YW3(M10M20)：硬度≥92用於不銹鋼、合金鋼、高強度鋼、超高強度鋼的精加工和半精加工。亦可在衝擊力小的情況下粗加工。

YS25(P25)：硬度≥90.5適於碳素鋼，鑄鋼，高錳鋼，高強度鋼的及合金鋼的粗車，銑削和刨削。

YS30(P30)：硬度≥90.5適於大走刀高效率銑削各種鋼材，尤其適合合金鋼的銑削、滾齒。

YS8(M05)：硬度≥92.5適用於鐵基、鎳基高溫合金，高強度鋼的精加工，冷硬鑄鐵、耐熱不銹鋼、高錳鋼、淬火鋼的精加工。


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(1)製備焦綠石型氧化鎢所需的溶液酸度不必局限在酸性範圍內，先前的科研工作者所總結的pH範圍(3.5~6.0)並非製備粉體的必須環境，該pH範圍可擴展至3.5~8.9。

(2)鎢酸鈉溶液pH值的大小及其穩定與否對產品平均粒徑造成重要影響;不同添加物可在水熱體系中營造出差異巨大的pH環境，選擇合適的添加物是製備焦綠石型氧化鎢的關鍵因素。

(3)溶液pH值的大小一方面會對反應速率造成重要影響，pH越小則反應速率越快;另一方面會對溶液的最終分解率造成影響，即小於7時，溶液中生成複雜的含鎢絡離子而造成溶液結構發生巨大變化，部分絡離子穩定存在於溶液中而不易轉化，造成W元素無法全部進入H₂W₂O₇沉澱中。從同時追求反應速率、溶液最終分解率的角度出發，製備焦綠石型氧化鎢的最佳條件為pH≈7。

(4)製備焦綠石型氧化鎢過程中，H+與WO42-的反應當量之比為2的可能性較大，根據元素守恆定律和電荷守恆定律所確定出的總反應式的研究結果相符。

(5)反應物的劑量及溫度均會對溶液反應速率造成影響，該影響規律可總結為:在同樣的溶液pH條件下，反應物劑量越高則反應速率越快:在保證反應物不發生性變的前提下，溫度越高則反應速率越快。

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硬質合金刀具刀具的適用範圍根據硬度的不同可分為:

YT15(P10)：硬度≥91適於碳素鋼與合金鋼連續切削的半精車及精車。斷續切時的精車。旋風車絲，連續面的半精銑和精銑，孔的粗擴與精擴。

YT14(P20)：硬度≥90.5適於對碳素鋼與合金鋼不平整面進行連續切削時的粗車，間斷切削是的半精車與精車，連續面的粗銑，鑄孔的擴鑽等。

YT5(P30)：硬度≥89.5適於碳素鋼與合金鋼【包括鍛件。衝壓件及鑄件的表皮】不平整面切削時的粗車。粗刨，半精刨，粗銑等。

YT30(P05)：硬度≥92.5適於碳素鋼與合金鋼的精加工，如小斷面精車、精鏜、精擴等。

YT05（P05）硬度≥92.5適於淬火鋼、合金鋼和高強度鋼的精加工和半精加工。

YG3（K01）：硬度≥90.5適於鑄鐵、有色金屬的精加工的半精加工。

YG3X（K01）：硬度≥91.5適於鑄鐵、有色金屬及其合金的精車、精鏜等。

YG6（K20）：硬度≥89.5適於鑄鐵、有色金屬及其合金、非金屬材料的精加工的半精加工。

YG6A（K10）：硬度≥91.5適於鑄鐵、有色金屬及其合金半精加工。


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配製若干份0.3mol/L。比濃度的鎢酸鈉溶液各100ml，然後分為兩組做不同處理:其中一組溶液以R1(OOH)n作添加物，每份溶液的添加量均為2g，攪拌均勻後將澄清的混合溶液移高壓反應釜，在不同的溫度下進行水熱反應，在24h的反應時間內每隔4h針對溶液進行分析。另一組溶液選用Ra(OH)n作添加物，按照不同劑量加入到鎢酸鈉溶液中，攪拌均勻後將澄清的混合溶液移入高壓反應釜中，在不同的溫度下進行水熱反應，僅在24h後對溶液進行分析。

以R1(OOH)n為添加物時，在110-140℃的範圍內提高溫度明顯有利於提高反應速率，繼續提高溫度時卻造成反應速率的降低。從微觀角度來看，升高溫度可以使活化分子百分數增大，進而提高化學反應速率。而由於Rl(OOH)n在160℃易發生自身的脫水反應，從而降低溶液中的擴濃度，造成過高的溫度反而不利於促進反應的進行。

以Ra(OH)n為添加物時，溫度對24h後分解率的影響，並補充了Ra(OH)n的添加量對反應速率的影響。可見增加Ra(OH)n的添加量有利於提高反應速率，這與添加Rl(OOH)n時的結果一致。就溫度的影響而言，過高的溫度同樣不利於提高反應速率和最終的溶液分解率，這是因為Ra(OH)。在180℃左右轉化為液態，造成水熱體系粘度的顯著提高而不利於反應的進行，且在高溫下易發生更複雜的自身分解反應，降低弱酸型產物的濃度而降低反應速率。

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