目前，絕大部分鑽孔刀具(少量 特殊用途的例外)是用高速鋼製成,如麻花鑽。高速鋼麻花鑽在技術上是成功的，且長期以來得到廣泛應用。但是，這種刀具的切削速度受到很大限制。用高速鋼鑽頭進行鑽削加工時，其經濟性很差(經濟性同用高速鋼車刀和銑刀時一樣)。這對提高生產率帶來了一些困難。可提高生產率的硬質合金鑽頭用得尚少。這種刀具尚出現一些排屑問題，因而不能採用大進給量。由日本研製的New Point無橫刃的鑽頭克服了這些困難,並且取代了普通的高速鋼鑽頭。

這種由日本某金屬株式會社，某金屬株式會社生產的無橫刃焊接式硬質合金鑽頭也被稱為新鑽尖鑽頭的產品，規格為Φ9.5～30.5mm，用於加工孔深小於5D的孔。該鑽頭的特點是：軸向力小，生產率為高速鋼鑽頭的5～10倍，切削速度為高速鋼的6倍，進給量為1.5倍，孔的擴大量不超過40μm。進給量大於0.2mm/r時，切屑更為細小。

以新鑽尖鑽頭與其他鑲硬質合金刀片鑽頭作比較，能觀察出當工件硬度增加時，新鑽尖鑽頭的平均軸向推力和主軸功率方面比其他鑲硬質合金刀片鑽頭增加較小，工件硬度從66HRB增加到104HRB時，新鑽尖鑽頭的平均軸向推力增加了25%，而其他鑲硬質合金刀片鑽頭軸向推力則要增加63%～97%。（結束）

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日本某电气株式会社和某金属株式会社均生产这种钻头，前者称为マルチ钻头，后者称为リツチカド钻头。規格為Φ4～18mm。分為標準型與短型兩種，標準型適於加工深度為3D～4D的孔，短型適於加工深度為1.5D的孔。該鑽頭可補充可轉位與焊接式鑽頭之間的空檔，代替高速鋼麻花鑽。

鑽頭強度取決於芯厚與溝背比。標準麻花鑽的芯厚為直徑的15%～23%，溝背比為(1～1.3):1，而強力鑽頭的芯厚為直徑的30%，溝背比為0.5:1，因此，使截面積增加了約30%，抗彎強度、扭轉強度也相應地提高了約2倍。此外,由於控制橫刃，鑽頭的橫刃幾乎為零，中心部分有前角。為了進一步減少切削力，把切削刃做成圓弧刃，徑向前角為正值，而扭矩幾乎不變。採用圓弧切削刃與鑽頭溝槽位置配合很好，使切屑成小圓弧形狀，容易折斷，排屑流暢，但必須採用耐磨性和強度都比較高的硬質合金材料。

這種鑽頭生產率為高速鋼麻花鑽的3～5倍。直徑越小，提高幅度越大，而直徑小於Φ16mm時，效果更顯著。但切削刃對稱性應嚴格控制在0.02mm，孔加工精度為；擴張量不大於30 m，表面粗糙度對於鋼和鑄鐵為Ra25～40 m，壽命比高速鋼鑽頭提高10倍。（結束）

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隨著納米材料科技的飛速發展，粉末的粒徑越小，燒結溫度就越低，從而越容易實現產品的緻密化。採用超細或納米鎢銅混合粉可以在較低溫度下直接燒結制得緻密度較高的鎢銅材料，所以他也成為了目前鎢銅材料制取工藝的一個新的研究方向。鎢銅電極混合粉末直接燒結法一般工藝為：鎢W和銅Cu的混合粉末+成型劑→成型→脫脂→燒結→後處理。而相關學者的研究方向也就是從以下幾個方面入手，即超細及納米混合粉末的製備、成型工藝研究、燒結工藝研究。

一、粉末的製備

目前研究的熱點在於如何製備超細（或納米）鎢銅混合粉末，而粉末的制取方法有許多，其中研究較多的是機械合金化法和共還原法。機械合金化（Mechanical Alloying， 簡稱MA），是由20世紀70年代美國人所發明的一種制粉技術，它是將W、Cu等元素粉末在攪拌、行星或轉子高能球磨機中進行高能球磨，金屬或合金粉末在高能球磨機中通過粉末顆粒與磨球之間長時間激烈地衝擊、碰撞，使粉末顆粒反復產生冷焊、斷裂，導致粉末顆粒中原子擴散，從而獲得和進化粉末，球磨過程中採用惰性氣體保護，以防止粉末被氧化。

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而熔滲氣氛一般採用還原氣氛，有實驗將鎢銅材料置於氫氣H₂中進行熔滲，利用氫氣H₂的還原性將鎢骨架中存在的氧化物還原，提高銅液對鎢骨架的潤濕效果以及使其充分滲入到骨架微孔隙中，提高鎢銅電極的緻密性。而相反，若採用氧化性氣氛及滲碳氛圍，熔滲後的鎢銅電極材料孔隙度過高，材料緻密性以及各項性能也較差。

對後處理研究包括複壓、熱鍛、熱壓、熱等靜壓等等。對熔滲後的鎢銅電極進行熱等靜壓（Hot Isostatic Pressing， HIP）後，可以有效消除工件中的疏鬆、縮孔以及熔滲缺陷等問題。以W60-Cu鎢銅電極為例，經HIP後的密度從12.7-12.8g/cm³提高到13.2-13.3g/cm³，硬度由50-70HRB提高到80HRB,抗彎強度由550-750MPa提高到1000MPa，電導率可達60IACS%以上。

國外學者通過冷軋對熔滲後的鎢銅電極材料進行加工，研究其變形程度對材料性能的影響，其中的含銅品質分數分別為20%、30%、40%。結果表明，隨著變形程度增大，材料的硬度和強度提高，用冷壓燒結製備方坯，在採用冷鍛、冷拔可以製成絲材，每次加工中間要進行適當退火，這種方法所製備的鎢銅材料具有完全的組織緻密性和優良的機械性能。

總的來說，用熔滲法製備的鎢銅電極材料有緻密度高、導電導熱性能良好等優點。但是也存在一定的缺陷，如複雜形狀不易加工、銅凝固相粗大分佈不均、高溫燒結鎢顆粒聚集長大形成不均勻組織、熔滲後要進行機加工去除多餘金屬銅使得成本提高。

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今日稀土市場暫穩運行，近期稀土漲勢較快，報價相應較為混亂，部分前期觀望者開始介入市場，出貨意向略有新增。個別品種已經累積了約10%的漲幅，漲勢已有放緩迹象。

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一句話綜述：鎢礦成交僵持，價格暫維穩。

鎢市場：鎢礦買賣雙方就價格問題持續博弈，買方把詢價全面壓至5萬關口，持貨商這一價位不願出貨而挺價僵持，預計短期內礦價或因成交僵持而暫維穩。

鉬市場：國際市場價格陰晴不定，表明行情不穩，近期國際鉬市走勢令業內較難揣測，但市場弱勢的大方向未有明顯變化。國內方面，鉬精礦時有詢盤，但是成交困難。鉬鐵走貨不多，產量减少。化工，製品市場表現一般。鉬市從業者還是應該謹慎操作，持續保持觀望。
 

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碳化鎢粉主要用於生產硬質合金，已得到普遍認可並廣泛使用。碳化鎢粉經過球磨、篩分後，在出廠前會進行裝袋，目前，在裝袋時主要採用人工裝袋，首先是人工進行碳化鎢粉稱重，然後再將稱好的碳化鎢粉進行封裝，這樣不僅會浪費人工，降低工作效率，出現稱重誤差，而且碳化鎢粉對工作人員健康存在一定程度的危害。

本實用新型要解決的技術問題是提供一種工作效率高、稱重無誤差、沒有健康危害的碳化鎢粉自動稱重系統。

碳化鎢粉在輸送帶I的運輸下，通過傾斜板I落到下方的輸送帶II裝有稱重裝置的位置上，PLC控制系統檢測到稱重裝置上的重量由零開始增加，PLC控制系統發送信號給輸送帶II，輸送帶II停止運輸；當PLC控制系統檢測到輸送帶II裝有稱重裝置的位置上的碳化鎢粉重量達到設定值時開始計時，並發送信號給輸送帶I和輸送帶II，輸送帶I停止運輸，輸送帶II開始運輸；當PLC控制系統檢測到輸送帶I停止時間達到設定值時，發送運輸信號給輸送帶I，輸送帶I開始運輸。

當感測器檢測到碳化鎢粉時，感測器發送信號給PLC控制系統，PLC控制系統檢測到感測器信號後，發送換向信號給換向器，換向器工作，通過每次讓換向器工作換向，前一份碳化鎢粉通過傾斜板II落入到輸送帶III，後一份碳化鎢粉則通過傾斜板III落入到輸送帶IV。

輸送帶III上的碳化鎢粉被運輸到稱重裝置的位置時，稱重裝置將重量數值發送給PLC控制系統，當PLC控制系統檢測到重量數值等於設定值時，輸送帶III繼續運輸；

當PLC控制系統檢測到重量數值低於設定值時，PLC控制系統發送停止信號給輸送帶III，輸送帶III停止運輸，然後發送增量信號給機械鏟，機械鏟從回收罐中取出一部分碳化鎢粉，機械鏟轉向至稱重裝置上方，PLC控制系統再發送抖動信號給機械鏟，機械鏟上下抖動，慢速增添碳化鎢粉至設定值，當重量達到設定值後，PLC控制系統發送信號給機械鏟和輸送帶III，機械鏟停止工作，輸送帶III繼續運輸；

當PLC控制系統檢測到重量數值高於設定值時，PLC控制系統發送停止信號給輸送帶III，輸送帶III停止運輸，然後發送減量信號給機械鏟，機械鏟從輸送帶上取出一部分碳化鎢粉，如果取出碳化鎢粉過少，使重量仍高於設定值，則機械鏟先把已經取出的碳化鎢粉放入回收罐，然後轉向繼續從輸送帶上取出一部分碳化鎢粉，直至重量達到設定值；如果取出的碳化鎢粉過多，使重量低於設定值，則PLC控制系統發送抖動信號給機械鏟，機械鏟上下抖動，慢速增添碳化鎢粉至設定值，當重量達到設定值後，PLC控制系統發送信號給機械鏟和輸送帶III，機械鏟停止工作，輸送帶III繼續運輸。


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單位：千美元

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S刃型硬質合金鑽頭因為能有效解決鑽尖的負前角切削和直線接觸方式定心性能差的問題，因而在工業機械加工中的使用已經較為普遍，應用實例很多，我們將S刃鑽尖硬質合金鑽頭修磨技術應用於發動機連杆小頭孔的加工中，取得了良好效果。

工藝設計：20序：鑽孔Ø17+0.07mm，機床轉數：200r/min，切削速度10.68mm/min，走刀量0.45mm/r。鉸孔Ø17.5+0.05mm。 用Ø17mm普通麻花鑽鑽孔時，由於鑽頭自定心性能及鑽削穩定性差，鑽出的孔徑經常達到或超過Ø17.5mm，致使產品報廢，操作者只好手工修磨鑽尖，但修磨品質很不穩定。 我們將鑽頭修磨成頂角118°、軸向後角7°、圓周後角6°的低冠大S刃鑽尖，S刃半徑為1.5mm，兩半圓連線長度為0.5mm，並在橫刃處用80°圓錐砂輪開出兩槽，使冠狀前角大於或等於零，這樣既可保證刀具主切削刃所需強度，又避免了負前角切削產生的擠壓現象，減小了鑽削軸向力，改善了切削性能。加工實踐證明，使用該鑽頭不僅有效控制了孔的幾何精度，而且生產效率顯著提高，廢品率大大下降。（結束）

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