槍管鑽：在進行孔深為孔徑的5倍以上、孔徑為3-25mm的加工時使用槍管鑽。使用硬質合金槍管鑽加工出來的孔精度高，加工面也好，特別是對鑄造物及鋁等進行加工時，使用硬質合金槍管鑽只要進行一次切削，加工面就能達到Ra3μm的程度，故它應用於精加工。

使用槍管鑽最重要的是要掌握油壓和油量，這對切屑的排出影響很大。切削刃的外角和內角會在切削中起到平衡作用，並且決定切削排出方向。

槍管鑽的鑽頭基本有兩種類型：錐形類型和帶槽類型。

BTA鑽頭：以套孔刀具作為母體改良後的BTA工具，使用硬質合金刀片後大大提高了性能，可以用在如下三種加工上：直徑為6～100mm時的鑽孔（solid boring）;直徑為60mm以上時的孔加深（套孔trepan boring）；以及擴大預製孔（鏜孔，counter boring）。

斷屑槽用來切斷切屑，並將其從管道的中央向外排出。斷屑槽研削的品質關係到工具壽命。

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硬質合金刀片做刀具，具有以下4個重要的性質：

1.高溫時硬度也不會降低

2.長時間使用也不會被磨損

3.受到高壓也不會變形或碎裂

4.將其加工成很尖銳的切削刃形狀也不會彎曲變形。

然而，如果使用方法或用途有誤，即使具有這些超群性能的硬質合金刀片也會變得面目全非而讓你覺得不可思議。特別要提到的是，他對切削速度很敏感。

比如說，讓切削速度從15m/min開始慢慢地增加，我們可以看到刀具損傷狀況會發生很大的變化：切削3min後，出現初期磨損，積屑瘤剝離缺損，再切削5min後，出現崩刃，再5min後，出現後刀面和前到面的長方形磨損。然後再切削3min後，此時速度切削速度達到120m/min左右，刀刃出現月牙窪，後刀面崩刃。此進程繼續，還會出現熱異常和異常崩刃。而以切削速度v=25m/min的低速進行切削，則加工面的精度較差。事實表明，用相同材料製成的硬質合金刀片，如果切削速度不同，切削刃的磨損狀況是不同的。

對這個損傷規律（切削刃損傷）有了充分的理解後再使用刀具是十分必要的。因為只有我們充分掌握了硬質合金刀片切削刃的損傷規律，才能成功地進行各種工件的加工。

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冷等靜壓工藝對硬質合金噴嘴收縮率的影響：有相關實驗發現，WC-8Co硬質合金在2000MPa下進行模壓成型的壓坯燒結收縮率最大，可達20.2%；WC-8Co-0.6（VC/Cr₃C₂）-0.4TaC壓坯燒結收縮率最小，為18.9%。前者在未加入晶粒增大抑制劑，在液相燒結時Co相對WC潤濕性較好，合金相對密度高，收縮率較大。而添加晶粒增大抑制劑後的硬質合金，抑制劑溶解於Co相，WC在粘結相中的溶解度下降，降低粘結相對WC的親和力、Co相對WC的潤濕性下降，不利於合金的緻密化過程，合金相對密度較低，收縮率較小。對比未經過冷等靜壓處理和經過冷等靜壓技術處理的壓坯燒結率不難發現經過冷等靜壓處理的壓坯燒結收縮率比未經冷等靜壓處理的壓坯燒結率要低1%以上。此外，經過冷等靜壓處理的壓坯受各個方向均勻受力，所以收縮較為均勻。

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幹袋法等靜壓的模具部分是一種“雙袋系統”，是由一個“製品袋”（內模具）和一個“主袋”（加壓主模具）組成。首先，把“主袋”固定在缸內，工作時並不取出，粉末裝入另外的“製品袋”後，放進“主袋”內進行加壓。成型後，“製品袋”由活塞帶出缸體，整個過程中“製品袋”不與液體發生接觸，這也就是幹袋成型法與濕袋成型的區別所在。而幹袋法等靜壓技術適用於連續操作，工序較濕袋等靜壓來的簡單，成批生產應用廣泛。但是其加壓主模不能經常更換，所以相應的產品規格受到了一定限制。濕袋法等靜壓機和幹袋法等靜壓機在結構上也稍有不同，但是主要都是由相應的彈性模具、超高壓容器、液壓系統和輔助設備等組成。


















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與其他等靜壓技術一樣，冷等靜壓技術作為一種新型的粉體成型與固結工藝，具有壓坯密度高、壓坯密度均勻一致，可製備長徑比大且形狀較為複雜的樣品，通常不需要在粉料中添加潤滑劑（減少污染，簡化工序），製品的各項物理化學性能良好且所需燒結溫度低等等優良的特性。但是，其也存在一定的缺陷。像冷等靜壓技術所運用的相關設備較為昂貴，工作效率也相對較低，這就在其應用和推廣上起到了一定的阻礙作用。

此外，冷等靜壓技術所運用的冷等靜壓機還可分為濕袋法和幹袋法兩種，其在結構和原理上也稍有些不同之處。濕袋法等靜壓是將裝好粉末的模具，直接打入液體壓力介質中，使其和液體相接觸，然後再加壓成型。該方法可任意改動彈性模具的形狀和尺寸，有較大的靈活性。但是每次工作都要進行裝袋填充、卸袋等操作，工序多且雜，生產效率低。









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鎢鐵合金屬鐵合金系列(含鎢量為：70%-80%)，是鎢和鐵組成的合金，用作煉鋼的合金添加劑。常用的鎢鐵合金有含鎢70%和80%兩種。

分類：鎢和鐵為主要組成的鐵合金。它還含有錳、矽、碳、磷、硫、銅、錫等雜質，是煉鋼用的合金劑。根據含鎢量不同，將鎢鐵分為：FeW₇₅(含W 70%～80%，C≤0.20%，P≤0.04%，S≤0.08%，Si≤0.5%，Mn≤0.25%)和FeW₈₀(含W 75.0%～85.0%，C≤0.20%，P≤O.04%，S≤0.08%，Si≤0.7%和Mn≤0.25%)兩種。

物理狀態：鎢鐵為塊狀，塊度範圍為10～130mm，小於10×10mm 碎塊的量不應超過該批總重量的5%，允許個別塊度在一個方向上的最大尺寸為150mm。鎢鐵塊表面應光潔，斷面及表面無顯著非金屬夾雜和鏽斑。





 

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鐵合金屬鐵合金系列(含鎢量為：70%-80%)，是鎢和鐵組成的合金，用作煉鋼的合金添加劑。常用的鎢鐵合金有含鎢70%和80%兩種。

冶煉鎢鐵合金的方法:是將爐料加熱至一定溫度區域；再加入一定配量的鎢精礦和還原劑混合料，其步驟是：

1．先將理論量為100－110%的鋼料或鐵料加入電爐中反應罐內加熱至1540－1590℃，使其熔化；
2．再將按一定比例混合的鎢精礦、鋁粒和硝酸鈉混合料以70－110公斤/分·米上升的速度加入罐內；加料期間，繼續加熱，使爐溫升至2500－3000℃；
3．加料完後，繼續給熔體補充熱量，維持爐渣溫度在其熔點以上7－20分鐘；
4．停止加熱使爐內熔體自然冷卻至固態後出爐。





 

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法國地區石英網脈中鎢鐵礦及其共生礦物的固溶體研究結論

1.Echassieres地區石英脈中的鎢鐵礦富鈮貧鉭；特別是與鈮鐵礦共生的鎢鐵礦最高可含有8.91% Nb₂O₅；
2.鎢鐵礦在空間上表現出較好的垂直變化特徵。從下部到上部，鈮含量升高，而Fe/(Fe+Mn)比值降低；
3.在鎢鐵礦中常見的類質同象形式有：



也就是說，在鎢鐵礦中存在三種形式的固溶體：
（1）傳統的鎢鐵礦-鎢錳礦固溶體；
（2）鎢鐵礦-Fe³⁺NbO₄固溶體；
（3）鎢鐵礦-鈮鐵礦固溶體，伴生的鈮鐵礦的富礦特徵也證實了鎢鐵礦-鈮鐵礦固溶體的存在；

4.在鎢鐵礦的邊部，有鈮鐵礦、鎢鐵鈮礦和鎢錳礦發育，它們的形成與Beauvoir花崗岩有密切的關係；鎢鐵礦-鎢鐵鈮礦-鈮鐵礦礦物組合確認了在自然界存在Nb(Ta)-Fe(Mn)-W複雜氧化物系列。

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鎢鐵鈮礦(Nb, W, Ta, Fe, Mn)₄O₈，首次由Ginzberg等定名。但由於未找到適合單晶結構分析的樣品，故對該礦物仍缺乏深入的研究。迄今為止，主要在黑鎢礦石英脈中發現。但是，近幾年來亦有報導在花崗偉晶岩中發現了該礦物。關於Wolframoixiolite，我國有人譯為鈮黑鎢礦，但wolframoixiolite是ixiolite（錫鐵鉭礦）的一個W、Nb、貧Ta的變種，因此，應將wolframoixiolite譯為鎢鐵鈮礦。

在Echassieres，鎢鐵鈮礦分佈於鈮鐵礦和鎢鐵礦之間（如圖所示），以樹枝狀形態為特徵，故也可被稱為枝狀礦物（dendrite）。電子探針分析結果（如表所示）表明，該礦物的化學成分也明顯地介於鈮鐵礦和鎢鐵礦之間。主要元素為：Nb、W和Fe，三者的含量變化範圍分別為：Nb₂O₅=34.9-39.5%; WO₃=32.9-35.8%; FeO=11.3-16.4%。次要元素為：Ta、Ti、Mn。

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石英-鎢鐵礦氧同位素地質溫度計及其地質應用研究

通過實驗研究,得出了在350—550℃範圍內鎢鐵礦-水的氧同位素分餾的溫度關係。結合已有的石英-水氧同位素分餾方程,求出了石英-鎢鐵礦氧同位素分餾方程。採用Bigeleison-Mayer函數法,計算了石英-鎢鐵礦氧同位素分餾的溫度關係。得出的結果與上述實驗結果很一致。最後將得到的校準方程用於中國西華山、中國大吉山、美國皇后鎢礦、葡萄牙潘拉絲奎那和秘魯帕斯托比尤洛5個世界知名的鎢礦床,結果表明,用石英-鎢鐵礦對氧同位素分餾算出的溫度範圍與其他測溫結果十分相近。



 

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