結構相變區分為兩個基本類型：重構型和位移型。這樣的分類是基於形成週期性網格的化學鍵經相變後受到破壞與否。嚴格地說，把非重構型的結構相變均歸入位移型一類是有局限性的。顯然這難以包括原子、分子單元及等效基團處於深位阱中作極其非線性的運動所關聯的有序一無序型相變。對於重構型相變，我們可以舉出碳、石墨、金剛石等的結構變化；而非重構型相變則包括位移型相變，有序-無序型相變，混合型相變，以及與電聲子互作用相關的相變等。當然不包括超導相變，因為其系統的結構，對稱性在相變前後不發生變化。

三氧化鎢的結構能夠很好的被描述成為WO₆八面體頂角共用的三維網狀結構，然而WO₃的對稱性比較低，因為它是理想ReO₃結構的變形，體現在WO₆八面體傾斜和鎢原子取代了八面體的中心位置。聲子格子和電子結構上各種變化的共同影響使三氧化鎢產生了幾種晶相，這幾種結晶相隨著溫度的升高是從低對稱性向高對稱性演化。

經過系列的研究，目前得到比較公認的三氧化鎢體材料結晶相變化次序為：單斜Pc（ε-WO₃）→三斜PT(ζ-WO₃)→單斜P21/n(λ-WO₃)→正交Pbcn（β-WO₃）→四方P4/ncc（α-WO₃）→P4/nmm。在2002年，經過不斷的研究，發現了新的結晶相。同樣經過高分辨中子粉末衍射的方法證實了在720℃到790℃的溫區還存在一個新的單斜相。

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硬質合金球齒具有較高的硬度以及良好的抗衝擊性能，在一些鑿岩鑽探等一些衝擊回轉作業中所用到的潛孔鑽頭中得到了廣泛的運用。潛孔鑽頭依靠泥漿泵提供的衝擊功，並以鑽頭端面的球齒對岩石進行破碎，鑽孔的深度可達1000米以上，可實現深部複雜地層的破碎和鑽進，因此其對於球齒的力學性能要求也更為嚴格，尤其是抗衝擊性能。但是在一些堅硬研磨性岩層的鑽探中，硬質合金球齒由於耐磨性不足容易過早發生磨損，導致失效。因此，在原有的硬質合金球齒的基體上添加鍍層的方式也就應運而生。硬質合金-聚晶金剛石複合球齒就是其中的一種，其以硬質合金基體為襯底塗覆上聚晶金剛石塗層。硬質合金對聚晶金剛石起支撐作用，而聚晶金剛石具有高於硬質合金的硬度以及耐磨性，但是抗衝擊性能較差，這也成為了相關研究人員的重點研究方向。

為了提高硬質合金-聚晶金剛石複合球齒的抗衝擊韌性，國外的研究人員提出了功能梯度結構複合球齒，即在硬質合金基體和聚晶金剛石層之間施加一層碳化物的金剛石過渡層可以有效減小聚晶金剛石層與硬質合金襯底間的內應力；或是採用與聚晶金剛石熱膨脹係數較為接近的矽或矽合金滲入到酸洗過的金剛石孔洞中，經實驗表明聚晶金剛石的韌性以及抗斷裂能力有了較為明顯的提升。國外學者還嘗試採用立方氮化硼作為硬質合金襯底與聚晶金剛石層間的過渡層，其體積比為1（立方氮化硼）:4（聚晶金剛石）。立方氮化硼在高溫下的熱膨脹係數介於聚晶金剛石和硬質合金之間，這就有效地減小了二者間的熱應力，並且這種良好的相容性也減小了熱應力造成的微裂紋，極大地提高了複合球齒的抗衝擊韌性。

國內的研究機構則通過減少合成聚晶金剛石的粘結劑含量，同時增大壓力及增加燒結時間使得聚晶金剛石顆粒間D-D鍵的結合得到增加，從而提高硬質合金-聚晶金剛石複合球齒的抗衝擊性。聚晶金剛石D-D鍵是化學鍵的結合，其結合強度遠大於粘合劑的物理結合強度，D-D鍵的結合度越高則在鑽探中複合球齒的抗衝擊韌性越好。此外，在聚晶金剛石的燒結過程中加入鎳基或鈦基添加劑，其對聚晶金剛石顆粒有良好的潤濕性，能在燒結過程中包覆在聚晶金剛石顆粒的周圍，促使更多聚晶金剛石顆粒熔化而有利於更多D-D鍵的結合。美國學者設計了一種雙層聚晶金剛石複合片，最外層採用較粗顆粒的聚晶金剛石，具有較高的抗衝擊性；而內層採用較細顆粒的金剛石，有效地改善耐磨性。內層金剛石摻入鈷Co作為燒結劑，外層粗顆粒金剛石含有少量或不含鈷；燒結時，硬質合金內的金屬鈷通過掃越式擴展，經過內層細顆粒金剛石層到達外層粗顆粒金剛石層。由於有內層細顆粒金剛石層做襯底，在燒結時鈷在外層金剛石層內均勻分佈，從而避免了外層金剛石層因鈷分佈不均而導致的欠燒和軟化。

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織物穿透陽光的比例，例如膜材的透光率為10-15%，表明有10-15%的陽光可以穿透張拉膜，使其建築白天無需照明，可節省能源。多晶陶瓷透光性主要是受反射係數、散射係數影響的。反射係數跟表面品質有關；而散射係數是主要影響因素，緻密度、晶界及雜質等是造成散射的原因。另外非立方晶系的陶瓷，存在雙折射現象，調控晶粒織構使光軸平行可以提高透光性。

運用溶膠-凝膠法製備的三氧化鎢薄膜的透射光譜顯現出最大透光率和相應波長分別為：85.3%，556nm，波峰和波谷在350~600nm波長範圍內，波峰波谷處的透光率差值為4.4%，在小於300nm的波長範圍內透光率幾乎全部為零。WGZ-8雙光束紫外可見分光光度計進行薄膜的透光性分析，入射光波長範圍為200~800nm，透光率為0%~150%。

而運用磁控濺射法製備三氧化鎢，其最大透光率和相應波長範圍分別為：90.1%，572~582nm，波峰波谷在350~650nm波長內，波峰波谷處透光率差值約為21.2%。比較兩條譜線可以看出兩種方法製備的三氧化鎢薄膜的透光率差異不大。磁控濺射法製備的薄膜當溫度在450℃時，薄膜的透光率平均下降約8%~10%，峰形和峰位幾乎沒有變化。當退火溫度在500℃時，薄膜的透光率平均下降約8%，峰位和峰形沒有多大變化。

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備註：
其製備的工藝條件為：一次還原由摻雜藍鎢製備二氧化鎢的溫度為 530、550、580、620、650、670°C，氫氣流量為 2.0〜3.0m³/h，氫氣露點≤60°C，裝舟量為 300〜350g，推速為25min，產出二氧化鎢含氧量為12〜14%；
二次還原製備中顆粒鎢粉的工藝條件：溫度為700、750、800、830、860、860°C，氫氣流量為3. 0〜5. 0m³/h，氫氣露點≤60°C，裝舟量為280〜320g，推速為30min ；
5.酸洗
將細、中、粗顆粒鎢粉分別用濃度為5〜6%鹽酸、5〜6%氫氟酸洗滌去除過剩的摻雜劑及雜質；
6.配粉
細、中、粗顆粒酸洗鎢粉按20〜25:50〜60:20〜25的重量比在混料機中混攪拌25〜30min ；
7.冷等靜壓成形
將2000g配好的鎢粉裝入直徑為23士0.2mm的彈性模套內，使用冷等靜壓機壓制成形，最高壓制壓力為150〜160Mpa，成形後鎢坯條在氫氣保護下，在1300士50°C預燒結40〜45min ；
8.高溫燒結
在氫氣保護下，預燒結後鎢坯條在垂熔機內直接通電加熱燒結，燒結制度為三段升溫、二段保溫，電流/時間參數為升溫（0-2000A)/5min、升溫 (2000-3800A)/15min、保溫 3800A/15min、升溫（3800-4900A)/2min、保溫 4900A/20min，產出條斷面結晶細小而均勻的鎢條。

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