在蘇打熱解白鎢精礦制取鎢酸鈉的過程中，不同球徑磨球活化效果不同。球徑大，則每次碰撞時球傳給粉料的能量大，有利於粗粉的迅速細化。小球攜帶的能量小，磨粗粉時的細化效率要比大球低。但，因其碰撞點多，捕捉細小粉料的幾率較大，研磨作用強於大球。故對於細小粉料，能量小但數量多的小球的粉碎效果比大球更為突出。以下通過表格資料分析不同大小球配比對白鎢精礦分解率的影響。

表1-1 不同大小球配比對白鎢精礦分解率的影響

從以上表格資料可以看出，隨著大小球配比的減小，白鎢精礦分解率線提高後降低。其中當大球：小球=1:8時，出現一個峰值（分解率達到93.39%）。大球與小球配比減小，粉末受到的碰撞粉碎活化效果變差，相應的分解率降低。

綜上所述，大小球的配比對於強化活化效果，存在一個中間最佳值，選擇最佳的大小球配比為1:8，活化後焙燒得到的白鎢精礦分解率為98.39%。
 

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在蘇打熱解白鎢精礦制取鎢酸鈉的過程中，球磨轉速是影響活化效果的一個主要因素。隨轉速的增大，磨球做抛物線運動的比例增大，促進了粉末的細化過程。然而，進一步提高轉速，雖然為磨球與粉末顆粒隨著球罐公轉提供了更大的可能性，但是同時也將造成細化、活化效果的下降。以下通過表格資料分析不同球磨轉速對白鎢精礦分解率的影響。

表1-1 不同球磨轉速對白鎢精礦分解率的影響

從以上表格資料可以看出，在球磨的過程中，轉速的提高，活化效果呈現先增強後降低的趨勢。當球磨轉速＜100r/min時，轉速的提高，球磨撞擊次數增加，強度增強，活化效果加強；當轉速＞100r/min時，磨球與粉末顆粒隨著球罐公轉提供了更多的可能性，同時碰撞加劇導致溫度升高，易導致分散介質-乙醇揮發。剩餘不多的乙醇起到凝聚粉料的作用，反而會促進結塊的形成，造成幹磨、粘附罐等現象，使得細化、活化效果下降。

綜上所述，選擇最佳的球磨轉速為100r/min，以該轉速火化後焙燒得到的白鎢精礦分解率達到98.1%。
 

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隨著科學技術日新月異的發展和裝甲防護技術水平的不斷提高，對彈用高密度鎢合金的要求越來越高，尤其是要求在保證高密度的前提下兼有高的強度和良好的韌性。因此，如何提高和改善高密度鎢合金形變強化後的強度和塑性是當前的重要研究方向。

鎢合金的強化機制主要有固溶強化、彌散強化、沉澱強化和界面強化等。固溶強化的元素主要有Re，Mo，Nb，Ta，Ir等。鎢合金中的Mo，Ta，Re，Nb，Hf，V和Cr等元素具有與w 相同的體心立方晶格；它們可以固溶於w，也可以在一定程度上固溶於粘結相中，從而達到對鎢基重合金的固溶強化，其中Hf的強化作用最大，其次為Ta、Nb和Re。

彌散強化包括直接強化和間接強化，直接強化主要來源於位錯與彌散顆粒的相互作用，而間接強化主要是由於高密度位錯網組成的亞晶粒相互作用提高合金的強度。界面強化主要是優化晶界(提高晶界強度或減少雜質在晶界的偏聚)，而且若在界面上形成固溶體，可增強界面結合力和提高材料強度。另外，由於具有良好的界面，粘結相可通過界面將應力傳遞給鎢顆粒，可有效地減輕粘結相的承載力，使粘結相和基體協調變形，減少沿晶裂紋的發生，從而提高材料的強度。沉澱強化方法有抑制沉澱相析出強化，第二相析出強化和鎢彌散強化3種。抑制沉澱相析出是改善和提高鎢合金性能的有效方法，一般採用固溶+淬火的熱處理工藝來避免沉澱相析出，同時抑制雜質元素在界面上偏聚，以獲得較潔淨的鎢／基體界面。在W-Ni—Fe高密度合金中添加少量Co可增強基體相對鎢顆粒的潤濕性，使鎢顆粒表面更加圓滑，更加有利於塑性變形，更能提高合金的鎢顆粒與基體相之間的界面結合強度，從而提高合金的強度和延伸率。同時，加入的Co，在液相燒結的初期，優先與鐵和鎳形成熔點低、流動性好的共晶，很好地促進組分原子在液相中擴散，從而加速液相燒結的進程、細化合金的顯微組織。


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穿甲彈(Armor Piercing)，是最普通的砲彈之一，是以砲彈材料的硬度與形狀，加上在射擊時傳遞的動能，在與堅硬的目標接觸時穿透表面而達到破壞的效果。穿甲彈的威力取決於砲彈擊中目標時的動能，和砲彈材料自身的物理特性。穿甲彈在砲膛中被發射藥加速出膛之後只受阻力和重力的作用，為了使穿甲彈在擊中目標時仍然存有較大的速度，穿甲彈在設計時就必須採用有利於減小阻力的形狀。

高密度鎢合金是一類以鎢為基(鎢的質量分數通常為8O% ～97%)，並添加有Ni、Fe、Mn、Co、Cu、Mo、Cr等元素的合金，其密度高達16 ．5～ 19．0g／cm3。高密度鎢合金不僅密度大，而且還具有一系列優異的性能，例如強度高、硬度高、延性好、機械加工性能好、熱膨脹係數小、導熱係數大、抗氧化和抗腐蝕能好、可焊性好等。這些優異的性能使其在尖端科技領域、軍事和民用工業中得到了廣泛的應用，例如用作桿式動能穿甲彈的彈芯材料、平衡配重元件、慣性元件、射線屏蔽材料等。

隨著主戰坦克、艦船裝甲及各種軍用工事的日益強化，對穿甲彈性能提出了越來越高的要求。高密度鎢合金桿式動能穿甲彈，不僅具有良好的穿甲威力，而且與貧鈾合金穿甲彈相比具有無毒性、無放射性污染等優點，是當今世界各國裝備的主要穿甲彈材料，也是穿甲彈今後發展的主要方向。


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要懸掛蠕蟲狀漁墜子姚使用牙籤或特別設計的掛鉤。另一種選擇是購買用螺釘或鉤固定漁墜子和塑料漁墜的漁墜子。

鎢蠕蟲狀漁墜子是完美的垂釣用具。高密度的鎢使得鎢蠕蟲狀漁墜的直徑較小，比鉛更容易打滑，使之能穿過草木。

鎢蠕蟲狀漁墜子擁有高敏感度的底部。當您沿著漁墜底部拖動鎢蠕蟲狀漁墜子，你就可以分辨底部的雜物，如砂，礫石，岩石，泥土和木頭之間的區別。




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對於不同材質的磨球，球磨能量的提高對冷焊和斷裂過程的影響程度是不同的，不同材質的磨球可使製備結果產生很大的差異。為此，以下通過表格資料分析不同材質球磨活化對白鎢精礦分解率的影響。

表1-1 不同材質球磨對白鎢精礦分解率的影響

從以上表格資料可以看出，三種不同的球磨材質，球磨活化效果不同，其中活化效果順序為：不銹鋼＞陶瓷＞瑪瑙。由於不同材質磨球的比重順序為不銹鋼＞陶瓷＞瑪瑙，在相同工藝條件下，比重大的材質，碰撞能量高，粉碎作用強，活化作用明顯，這與製備的效果相符合。所以，在蘇打熱解白鎢精礦制取鎢酸鈉的過程中選擇的球磨材質應為不銹鋼。


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蘇打熱解白鎢精礦制取鎢酸鈉的過程中，需要添加一定量的NaF。NaF與白鎢精礦的反應熱學常數△G＜0，通過熔融分相反應生成的氟化鈣可以降低熔點。以下通過表格資料分析NaF添加量對白鎢精礦分解率的影響。

表格1-1 NaF添加量對白鎢精礦分解率的影響

從以上表格資料可以看出，添加氟化鈉有利於白鎢精礦的分解，但沒有明顯的改善。其中當加入量為礦物量的4%時，分解率為63%，再添加其添加量，分解率難以提高。同時，在製備的過程中添加入NaF時發現，熔體依然難以分層，熔為一塊，不能達到分相的目的。所以考慮到實際消耗以及熔體分相等因素，在製備的過程中儘量選擇不添加NaF。


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蘇打熱解白鎢精礦制取鎢酸鈉的過程中，反應物濃度增加，反應物活化度增加，促使反應平衡進行。碳酸鈉加入量少（堿量不夠），反應試劑有限，鎢酸鈣得不到完全分解；碳酸鈉加入量多（堿量過大），無謂的消耗反應試劑，增加經濟成本.為此，從以下表格資料進行分析不同堿量對白鎢精礦分解率的影響。

表1-1 加堿量對白鎢精礦分解率的影響

從以上表格資料可以看出，在一定熔煉溫度和保溫時間的條件下，堿量的增加，一定程度上提高了分解率，但≤1.1倍時，分解率難以提高，維持在55%。當堿量倍數＞1.1倍時，分解率有所上升，但不是很明顯，達到1.5倍時，達到分解率的目的地。可見，經過綜合因素考慮，選擇堿量倍數為1.5倍時分解率最佳。


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蘇打熱解白鎢精礦制取鎢酸鈉的過程中，溫度的高低直接影響反應的平衡。從動力學方面看，溫度升高，分子運動速度增加，分子間碰撞頻率增多，有利於化學反應的加速進行。以下通過表格資料瞭解熔煉溫度對白鎢精礦分解率的影響。

表格1-1 熔煉溫度對白鎢精礦分解率的影響

由以上表格資料可以看出，溫度較低，反應物活度低，反應難以進行。溫度提高，分解率有所提高，但是並不能夠明顯強化蘇打與白鎢精礦的反應。綜合考慮白鎢精礦分解效果以及能耗因素來看，在蘇打熱解白鎢精礦制取鎢酸鈉的過程中，熔煉溫度選擇在900℃時，可達到白鎢精礦分解的目的。


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蘇打熱解白鎢精礦制取鎢酸鈉的過程中，往往需要一定的時間來完成。反應時間太短，反應不充分，但當反應體系達到平衡，再延長反應時間，對於白鎢精礦分解無益，反而增加了能耗使得生產週期延長，可見選擇適當的反應時間很重要。

表1-1熔煉保溫時間對白鎢精礦分解率的影響

從以上表格資料可以看出，保溫時間延長，白鎢精礦分解率並沒有多大變化，其分解率均較低（僅60%左右），其中60min時相對其他時間的效果較好。由於在蘇打熱解白鎢精礦制取鎢酸鈉的過程中，熔體並沒有分層，表明其很難達到分相提純。所以在此條件下，相對而言選擇60min為最佳。


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