飛鏢靶保護圈顏色多彩，可以根據自身的喜好選擇您想要的鏢靶保護圈。鏢靶保護圈加裝在鏢靶的週邊，不僅使鏢靶看起來更加美觀，也增大了一些鏢靶的表面積，防止飛鏢在投擲時投出靶外，更好的保護飛鏢，也使飛鏢打在鏢靶時的聲音減小，我們可以根據不同的鏢靶尺寸定做不同大小的保護圈。

鏢靶保護圈可以保護飛鏢鏢靶的邊緣免受磕碰帶來的損害，而且鏢靶保護圈還可以保護牆壁免受玩飛鏢時非故意帶來的損害。鏢靶保護圈簡單的將飛鏢鏢靶環繞起來，用夾子夾住，不用堅實的固定。

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鎢合金飛鏢的種類有很多，有酒桶型的、魚雷型的、直筒型的。選飛鏢，形狀並不十分重要，關鍵是飛鏢重量選擇。國際比賽對硬式飛鏢重量限制是50克。大家普遍認為合適的飛鏢平均重量在20—24克之間。超過24克的飛鏢被認為是重鏢，低於20克重量的飛鏢被認為是輕鏢。

如果是初學者，建議使用偏重一點的22—25克之間的鎢合金飛鏢。雖然大家會感覺重量輕一些的飛鏢好投，但它對打基礎不利。重量大一些的飛鏢對投擲動作和技術要求高，有利於動作定型。

投輕飛鏢如能控制好了，自然有它反應靈敏的優點，但控制不好，優點會變為缺點。世界上大部分飛鏢選手使用飛鏢的重量正是在20—25克之間，這個重量範圍內的飛鏢也是你在市場上最容易買到的。

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18克軟式鎢鋼飛鏢鏢身採用鎢合金材質，鏢尖採用尼龍材質，既安全又耐用。18克軟式鎢鋼飛鏢鏢身採用80%W鎢合金材質，單支飛鏢的重量為18克。

鎢鋼飛鏢有軟式飛鏢和硬式飛鏢之分，主要區別在於：軟式飛鏢重量規定18克以內，鏢針是塑膠的安全鏢頭，較多用於電子鏢靶中；硬式飛鏢是英式的，鏢針是金屬的，對初學者來說，普通的黃銅飛鏢就夠了，購買時要注意：飛鏢應有完整的鏢針、鏢筒、鏢杆和鏢翼；手感十足，重心穩定，飛行線路易掌握。劣質飛鏢鏢身不直，手感過輕，投擲時穩定性不夠。

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以乙醇和蒸餾水為分散劑,矽鎢酸與矽介孔的物料比在3∶1時,經600℃煆燒和HF處理後的氧化鎢N2吸附-脫附， N2吸附-脫附等溫線在相對壓力(p/p0)為0.1-0.2之間有一個較弱的突越,在相對壓力為0.6-0.8左右吸附曲線有一個明顯的突越,且吸附分支和脫附分支之間有明顯的滯後環,這是由N2在孔道中產生的毛細凝聚現象引起的,這也表明所製備的材料具有介孔孔道。製備的材料具有雙孔徑的介孔孔道.形成雙孔徑的原因可能是由於矽鎢酸在填充SiO2孔道時填充不滿,或者是在氧化鎢的形成過程中分子間的聚合造成了孔道的部分空缺,因此在除去SiO2的時候使孔道變大,而形成雙孔徑是以乙醇和蒸餾水為分散劑,矽鎢酸與矽介孔的物料比為3∶1時,在600℃煆燒製備氧化鎢介孔材料的結構參數,可以看出以乙醇為分散劑製備的氧化鎢介孔材料的比表面積與孔體積都較以蒸餾水為分散劑的高.

室溫下乙醇在介孔二氧化矽表面的接觸角為11°,水在介孔二氧化矽表面的接觸角為26°,說明乙醇比蒸餾水對介孔二氧化矽具有更好的潤濕特性,更有利於矽鎢酸進入二氧化矽孔道並形成介孔材料。

以介孔二氧化矽為硬範本,與矽鎢酸複合,再經HF處理除去二氧化矽,製備得到了具有較大比表面積和雙孔徑的介孔氧化鎢.最佳製備條件是:矽鎢酸與介孔二氧化矽複合的物料比(m(WO3)/m(SiO2))在3∶1到4∶1之間,並在600-750℃下煆燒.當以乙醇為分散劑進行複合時,所得的介孔WO3的比表面積和孔體積都比以蒸餾水為分散劑時大,這主要是由於乙醇比蒸餾水對介孔二氧化矽具有更好的潤濕性能。

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複合材料經煆燒,在氧化矽孔道內的矽鎢酸轉化為氧化鎢,煆燒溫度對氧化鎢的結晶和其介孔結構的形成有影響.本文探索了在550-950℃間,不同煆燒溫度對氧化鎢介孔結構的影響。以乙醇為分散劑,矽鎢酸與矽介孔的物料比m(WO3)/m(SiO2)為3∶1,在不同溫度下煆燒後經HF處理的氧化鎢。當煆燒溫度在550℃時,在小基本無衍射峰,說明結構有序度很差,同時在N2吸附-脫附表征中比表面積為42.7m2•g-1,與經600℃煆燒後的比表面積68.0m2•g-1比較有明顯的下降,當煆燒溫度在600-750℃時,在2θ=1°附近有一個明顯的衍射峰,說明在煆燒時SiO2硬範本內的氧化鎢結晶較好,HF處理後的氧化鎢的介孔結構有序度較好.但在小角衍射中,沒有觀察到峰的二級衍射峰,說明介孔結構沒有很好的長程有序性.在煆燒溫度達到850和950℃後,結構有序度很差,有可能溫度過高造成部分氧化鎢的揮發,從而影響了其結構有序度。

以乙醇為分散劑在不同的矽鎢酸與矽介孔的物料比時,600℃煆燒和經HF處理後得到的氧化鎢介孔材料的小角XRD圖.可以看出當矽鎢酸與矽介孔的物料比m(WO3)/m(SiO2)為2∶1時,在小角XRD圖內衍射峰不明顯,說明結構有序度差,同時在N2吸附-脫附表征中比表面積為40.7m2•g-1,與在600℃煆燒的比表面積68.0m2•g-1相比有明顯的下降.當物料比為3∶1和4∶1時, 附近有一個明顯的衍射峰(211),說明在此品質比範圍內能製備結構較好的氧化鎢介孔材料.當矽鎢酸與矽介孔的物料比為5∶1時,在小角XRD圖內衍射峰不明顯,說明其結構有序性很差,可能是由於鎢的含量過高,在氧化矽孔道外結晶。

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電致變色薄膜的材料包括各種有機和無機化合物,而其中研究最多的就是氧化鎢,其主要的製備方法有真空熱蒸發、電子束蒸發、濺射、氣相沉積、電沉積和溶膠-凝膠法等。電致變色薄膜經過一定溫度的熱處理可提高其粘附性和迴圈使用壽命,但高溫熱處理往往會影響薄膜的回應時間和變色幅度。一般物理製備方法都需要經過較高溫度的熱處理,如電子束蒸發法需500e的熱處理,熱蒸發法需350,射頻濺射法需200~300e。這些方法往往由於設備昂貴、技術複雜以及工藝條件要求高而受到一定限制;化學製備方法中的溶膠-凝膠法是一種設備簡單、成膜均勻以及易大面積製備的低溫製備方法,但通常需要100e以上的熱處理。如醇鹽法需250e的熱處理,離子交換法需150e,鹵代氧化法需120e。Bessiàre等。

曾報導過80e的熱處理方法,在柔軟易變形的聚對苯二甲酸乙二醇酯(PET)基質上製備電致變色薄膜,使其覆蓋在任意不規則形狀的物體表面,但這樣製備的薄膜的迴圈使用壽命只有幾十次,不能滿足實際的需要。以鎢酸鈉為原料,經離子交換得到鎢酸溶液,乙醇和聚乙烯醇(PVA)為添加劑,用溶膠-凝膠法製備了性能優越的氧化鎢電致變色薄膜。這種薄膜只需75e的熱處理溫度,驅動電壓為-1~+1V,完全著色和褪色的時間僅為數秒鐘,在水溶液中的著色-褪色迴圈次數可達600次以上,著色後顏色可保持數天。

所得薄膜為無色透明,著色後呈藍色,顏色均勻。薄膜的在300~900nm波長下,著色狀態與褪色狀態透射率的變化。褪色狀態時,在可見光及近紅外區域的透射率都在93%以上,只是在近紫外區域由於玻璃基質的吸收,使透射率降低。著色狀態時,在600nm以上的區域有很好的吸收,透射率在21%以下,這與其外觀顯示的藍色相一致。在600nm以下著色狀態的透射率顯著地增加,然而在500nm處的著色狀態與褪色狀態透射率差也在50%以上。測試結果表明,薄膜顏色變化明顯,具有良好的光可控性。

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1992年Kresge首次報導了一種名為MCM-41的具有規整孔道結構的二氧化矽介孔材料,為分子篩材料的研究開拓了一個新的領域.由於有序介孔材料具有較大的比表面積、均一可調的孔徑(2-50nm)、規則可控的外貌、較高的熱穩定性和耐水解性等性能,使其在分離、吸附、催化、生物材料、資訊材料、碳納米管製備等領域的應用越來越受到人們的重視。

二氧化矽介孔材料的製備及性能已有較多的研究,具有不同結構特徵的介孔二氧化矽已很容易製備,但其性能難以滿足不同領域的應用要求,因此非矽基類介孔材料的研究越來越多.由於氧化鎢本身在催化、電致變色、電極材料、儲能及微波材料等領域的應用特性,使介孔氧化鎢材料有望在這些領域發揮更有效的作用.關於氧化鎢介孔材料的製備,國內外已有一些相關報導.其製備方法可分為兩類,一類是以長鏈有機物為範本,六氯化鎢為鎢源,在乙醇中凝膠化後通過煆燒或者溶劑萃取除去有機範本劑來製備氧化鎢介孔材料,但高溫煆燒時氧化鎢介孔極易坍塌,而利用萃取除去有機範本時,需多次萃取且難以除盡,同時氧化鎢難以充分結晶,因此這類方法最終難以得到結構較好的氧化鎢介孔材料;另一類是硬範本法,即用介孔二氧化矽為範本,使氧化鎢在其介孔中高溫結晶後用HF除去範本,此類方法在除去範本時條件較溫和,而且範本除去徹底.,大多以磷鎢酸為鎢源,從而引進了雜質磷,且重點在於介孔氧化鎢的應用性能研究,未探索其製備條件.以矽鎢酸為鎢源,介孔二氧化矽(KIT-6)為範本,用硬範本法製備氧化鎢介孔材料並對製備條件進行摸索。

介孔二氧化矽(KIT-6)製備,即在40℃下,將2.5g嵌段共聚物P123溶在80mL0.5mol•L-1的鹽酸中,加入3.5mL正丁醇攪拌1h後加入4mLTEOS,在相同溫度下繼續攪拌24h,將所得的混合溶液移到聚四氟乙烯為內襯的反應釜中,在100℃下水熱反應4d,冷卻後,經過濾洗滌,在室溫下乾燥得到白色粉末,最後將所得的白色粉末在程式控溫爐內以1℃•min-1的升溫速率加熱到550℃,在550℃下恒溫煆燒4h除去有機範本劑.氧化鎢介孔材料的製備:將1g介孔二氧化矽(KIT-6)在35g分散劑(乙醇或蒸餾水)中進行分散,加入一定量的1g•mL-1的矽鎢酸溶液,室溫下攪拌24h後,在100℃下蒸幹溶劑,得到WO3-SiO2複合材料.將該複合材料在不同溫度(550-950℃)下煆燒4h得到淺綠色粉末,再加入到60mL1.3mol•L-1HF溶液中,在室溫下攪拌24h,除去SiO2,離心分離產物,並洗滌乾燥,得到淡黃色粉末產物。

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碳化鎢(WC)基硬質合金刀具主要成分為WC，主要分為鎢鈷(WC-Co)類硬質合金刀具(YG類)、鎢鈦鈷(WC-TiC-Co)類硬質合金刀具(YT類)、鎢鈦鉭(鈮)鈷(WC-C-TaC(NbC)-Co)類硬質合金刀具(YW)等三類。

YG類(國際上統稱為K類)，硬質合金製造的刀具具有較好的韌性、耐磨性、導熱性等，主要用於加工鑄鐵、有色金屬和非金屬材料。與YT類合金相比，有較高的抗彎強度和衝擊韌性，同時導熱性較好。

YT類(國際上統稱為P類)由於加人TiC，使材料的硬度和耐磨性有所提高，但抗彎剛度有所降低。該類硬質合金具有高硬度和高耐熱性，抗粘結、抗氧化能力較好，適用於加工鋼材，切削時刀具磨損小，耐用度較高。高溫時的硬度和抗壓強度比YG類高，但YT類不宜於加工鈦合金、矽、鋁合金。

YW類(國際上統稱為M類)硬質合金材料具有很高的高溫硬度、高溫強度和較強的抗氧化能力，兼具YG、YT類合金的良好性能，特別適於加工各種高合金鋼、耐熱合金和各種合金鑄鐵。

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隨著加工業的發展, 難加工材料的使用日益增多, 對加工效率的要求也不斷提高。硬質合金刀具的發展對提高生產效率和加工品質具有直接影響。材料成分和結構以及幾何形狀是決定硬質合金刀具性能的三要素, 其中硬質合金刀具材料的性能起著關鍵性作用。

硬質合金是由高硬度、難熔的金屬碳化物(WC、TiC等)微米級粉末採用Co、Mo、Ni等作粘結劑燒結而成的粉末冶金製品。其高溫碳化物含量超過高速鋼,允許的切削溫度高達800～1000℃,常溫硬度達89～93HRA；在540℃時為82～87HRA,與高速鋼常溫時硬度(83～86HRA)相同；760℃時硬度達77～85HRA,並具有化學穩定性好、耐熱性高等優點。硬質合金刀具切削速度可達100～300m/min，遠遠超過高速鋼，壽命是高速鋼的幾倍到幾十倍。發達國家90%以上的車刀和55%以上的銑刀都採用硬質合金材料製造，目前使用比重仍在增加。另外，硬質合金也用來製造鑽頭、銑刀、齒輪刀具、鉸刀等複雜刀具，硬質合金以其優良的性能正在更多的場合替代其他的刀具材料，現在已成為主要的刀具材料之一。




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不同的工件材料及切削條件對斷屑槽參數的要求是不同的,為了擴大使用範圍,硬質合金可轉位刀片的斷屑槽型越來越多地使用複合斷屑槽型結構,複合式斷屑槽型是由一些基本的簡單斷屑槽型及其變形複合而成的,綜合了硬質合金可轉位刀片簡單槽型的優點。硬質合金可轉位刀片的槽型主要有：

1. 雙級斷屑槽型既可適合小進給量、小切削深度的槽寬,又能滿足於大進給量、大切削深度的切削條件,一級槽在精加工時起作用,二級槽在粗加工時起作用。

2. 刀尖部分的槽背向前突起結構在刀尖部分的槽寬較窄,而其餘部分的槽寬較寬,因此可以看作是由一窄槽的刀尖部分和一寬槽的刀尖部分複合而成。在大切削深度、大進給量時,由於只是刀尖的局部槽很窄,其他大部分的槽仍然較寬,因此不會造成切屑過度捲曲和切削力過大,同時,由於刀尖部分的槽較窄,從而又保證了小切削深度、小進給量時的斷屑性能。

3. 波浪形斷屑槽背結構的槽寬沿主刀刃方向週期性變化,其槽背形狀可以是圓弧形、正(餘)弦曲線或者其他不規則的週期性曲線等。波浪形斷屑槽背結構可以看作是寬槽和窄槽複合而成的,它在小進給量時能夠保證斷屑效果,在大進給量時又可減小阻力。




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