两镖                                        三镖

61：S11-DB    T11-D14               SB-D18

                                                S11-50

62：S12-DB   T12-D13                T10-D16    S10-S20-D16

                                                 T18-D4      S18-S4-D20

                                                 -S12-D16

63：S13-DB   T13-D12                 同2镖

                                                  T17-D6      S17-S6-D20

                                                  -S10-D18 (6和10分区紧挨，目标区域可以增大一倍)

                                                  T9-D18      S9-S18-D18

                                                  T15-D9      S15-S8-D20

                                                  -S16-D16(8和16也是邻近分区，目标区域增大一倍)

64：S14-DB   T14-D11                 T16-D8      S16余48

       D16-D16                              T8-D20     S8-S20-D18

65：SB-D20                               同

    S15-DB   T15-D10                   同

66：S16-DB   T16-D9                 T10-D18    S10-S16-D20

                                                DB-D8       SB-S9-D16

                                                T14-D12   S14余52

67：S17-DB   T17-D8                同

68：S18-DB   T18-D7               T20-D4    S20余48

                                              T16-D10  S16余52

69：S19-DB   T19-D6              同

                                             T15-D12   S15-S18-D18

                                             -S14-D20

70：S20-DB   T20-D5             T10-D20   S10-S20-D20

                                            T18-D8     S18余52

                                            T14-D14   S14余56

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首先，最为常见的一种磨损形式就是冲击裂碎型。在凿岩机冲击力的载荷作用下，硬质合金球齿与岩石接触处产生高压应力，但是这种高压应力小于硬质合金的抗弯强度，不会使硬质合金球齿磨损。而球齿与岩石接触处形成非接触及接触不良的区域就容易产生高拉应力和剪切应力，当该应力超过硬质合金球齿的强度极限时，则会产生局部的崩碎和剥落。

其次，冲击疲劳碎裂和磨蚀磨损也是较为普遍的两种类型。由于一般冲击凿岩机工作频率在1800-300次/分钟或之上，在反复冲击应力的作用下，球齿合金中的空洞、夹杂、石墨、钴池以及粗大W粗晶粒就成为了疲劳裂纹的断裂源。同样在回转凿岩中，由于岩石非连续性的剪切作用，使硬质合金球齿产生磨蚀磨损。

最后，由于球齿与岩石接触时产生相对运动，球齿受到周期性的热冲击，而产生不可避免的热疲劳效应。有实验表明，即使有水冷法，球齿工作面温度仍然达到650°-700°，在球齿表面产生极大的温差梯度。

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硬质合金球齿具有良好的耐磨性与冲击韧性，与同类的产品相比，具有更高的钻掘速度，且使用寿命也更为长久。据相关数据表明，球齿系列的钎头比其他系列的钎头（如一字、十字、三刃类等）使用周期更长，且磨损程度最小，其不磨寿命约为同直径刃片头类钎头磨次寿命的5-6倍。这样一来既节省了工程所消耗的时间，有提高了整体的速度。而球形和锥形硬质合金球齿是最为常见的两种类型。结构上球形齿底部有底孔用于镶制冲击类钻头、潜孔类钻头及石油钻机用牙轮钻头，适用于非常坚硬的岩层。而锥形齿结构与之大体相同，除了锥度与倒角有些许不同。由于锥形齿有可能发生脆性的断裂，所以适用于中硬度的岩层。此外，产品的圆弧半径尺寸的允许偏差为0mm-0.50mm，倒角e和e₁ 的尺寸允许偏差为±0.20mm-±0.40mm。

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矿山与油田用的硬质合金球齿主要偏中等和小规模式的，供镶制牙轮钻和冲击类钻具钻进软和中硬岩层。通常在大多数球齿的型号上会有相关的参数用来表示该类球齿的规格、形状、特殊样式等。举个例子来说，如SQ1015A-E13Q这样型号的球齿。首先，第一位S表示的是球齿的精度系列，S级属于较高的精度系列，但是这一位通常省略。第二位Q则是指球齿头部形状，该类球齿对应的Q为球形，此外还有Z-锥球形、D-抛物线形、P-平顶形、T-平顶锥形、X-楔形、B-边楔形、S-勺形、F-尖爪形、J-截煤齿形等。“10”这两个数字则表示球齿的直径，单位为mm，取两位整数（不足两位则在前用“0”补足）。“15”这两个数字则表示球齿的高度，单位为mm，同取两位整数（不足两位则在前用“0”补足）。A则表示特殊头部结构，标准头部结构此位缺省。

以下的部分常省略，E表示球齿底部倒角角度为15°-18°，此外还有F-30°、G-45°、X为它值或其他底部形状。“13”这两个数字表示底部倒角的高度（不足两位则在前用“0”补足），注意该数字为高度的10倍。最后的Q表示底部容气孔结构，有Q-球形孔、Z锥形孔、J尖孔，无容气孔则此位缺省。

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钨飞镖是现代办公室病的克星，更是“懒人们”的最佳锻炼方式。其好处如下：

钨飞镖运动是一种全身性的运动，对于现代办公族来说可以达到全方位的健身效果。钨飞镖运动主要参与收缩的肌肉和关节有指、腕、肘、肩关节、三角肌、肱三头肌、腕、指部肌肉等，特别是对于一些较小的平时很少锻炼的肌肉的训练。运动量不大，还可以根据自己的需要调整。 

钨飞镖还可以缓解视疲劳，锻炼眼力。因为钨飞镖运动要求眼睛节奏性的瞄准、放松，无形中对眼睛进行了放松和锻炼、做了眼保健操，这对于长期坐在电脑前的近视、假近视一族来说是再好不过的锻炼方式了。

钨飞镖运动竞技性、对抗性、休闲性，娱乐性兼而有之，在纷繁、忙碌的工作节奏中，常玩飞镖还可以调整心理状态，提高心理素质，成为沉淀心境的最佳运动方式。飞镖运动还可提高神经精确控制肌肉的能力。可以调整左右脑的平衡，也就是逻辑思维判断和空间控制方面的平衡。

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钨飞镖的玩法五花八门，多种多样。不同的玩法有不同的规则，但基本的规则是一致的，比如赛制。

钨飞镖比赛通常有5局3胜、7局4胜、9局5胜等赛制。每一局又分为若干盘，有5盘3胜、7盘4胜、9盘5胜制。

在大型比赛中，参赛选手较多，进行的轮次也较多，所需的时间也比较长，因此在预赛和决赛阶段常采用不同的赛制。

预赛阶段一般采用5局3胜制和5盘3胜制，即选手每获5盘3胜为赢得1局，5局中有3局获胜则为最后的胜利者。决赛阶段，选手的实力较为接近，比赛异常激烈，为了避免偶然性，通常采用7局4胜制和5盘3胜制，或9局5胜和5盘3胜等赛制。像是之前2000年世界飞镖锦标赛的决赛采用的就是9局5胜和5盘3胜赛制。

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采用熔盐法制备Ag-WC-C触点用板状碳化钨（单晶颗粒）的优点有以下几点：
1. 与传统的制粉方法相比，熔盐法的制备工艺较为简单，且可以直接制备得到多种板状的碳化钨粉末，也就是说，采用该方法可以更容易地控制粉末的形状和尺寸，这与反应物（三氧化钨和光谱纯碳）和盐（氯化钠）的熔体之间的界面能和表面能有关。
2. 熔盐法的合成设备较为简单，即其操作会比较容易。
3. 所需的碳化温度比较低。
4. 易于规模生产，而且成本也比较低。
5. 可以控制单晶颗粒的形貌和尺寸，通过调节炭含量、焙烧温度、盐量、保温时间来实现。
6. 可以制备制具有三角、六方等板状形貌的碳化钨，可以大大提高碳化钨粉的机械性能。
熔盐法指的是将反应物和盐依一定比例来制得反应混合物，待其混合均匀后，再对其进行加热，使盐熔化，反应是在盐的熔体中进行的，待其生成所需产物并冷却至室温后，去除其中的盐（清洗数次），即可得到所需的产物粉末。

 

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本文介绍的是熔盐法制备Ag-WC-C触点用板状碳化钨（单晶颗粒）的生产工艺，采用该法可以制得具有三角、六方等板状单晶颗粒的碳化钨粉末。
生产工艺流程
1. 首先，设计板状碳化钨的化学计量成分(根据总反应式)；然后，再依实际需求调节生成物的物相和控制形貌（±0.25～0.5mol C）；
2. 原料：WO3（纯度为99.5％）和C（光谱纯）；依规定，称取WO3：C的摩尔比为1∶4的量，混合时长为2～5小时；然后按1∶1～2∶1的盐料比加入氯化钠或氯化钾盐；并分散介质（无水乙醇）后，再混合2小时；然后再经过烘干，过筛；
光谱纯试剂指的是经发射光谱法分析过的试剂，其纯度较高，但是，光谱纯≠高纯物质，一些试剂瓶标注出含量99.99%的是高纯，不是光谱纯。
3. 在氩气气氛中，将混合均匀后的混料装入坩埚中进行焙烧，温控为800～1300℃，保温时长为1～4小时，待其冷却至室温；
4. 最后，为了去除残留的熔盐颗粒，需要再用蒸馏水漂洗产物（多次），再将其烘干，这样Ag-WC-C触点用板状碳化钨单晶颗粒就制备好了。



 

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可采用固相烧结工艺来制备Ag-WC-C触点（原材料：银粉、板状晶粒碳化钨和石墨粉），其中制粉方法可用化学包覆制粉法。
制备工艺过程：
1. 按其成分所占百分比来称取银粉、碳化钨、石墨粉和金属添加剂粉末，如，钴（Co）、镍（Ni）或者锆（Zr）。其中，
银粉占84-85％；碳化钨占12％；石墨粉占3％；金属添加剂粉末占0-1％。  
利用不锈钢网，将上述的原材料经过过筛后，再将这些原材料混合，加入搅拌器中搅拌均匀。                                                  
2. 配制硝酸银溶液。需将银粉充分溶解在浓硝酸中。
3. 将配制所得的硝酸银溶液倒入反应器皿中，然后，再用氨水络合，直到PH值升至10为止。之后，再将混料加到反应器皿中并搅拌。
4. 继续搅拌，并利用雾化装置，将还原剂水合肼（水合联氨）以液相喷雾方式加到反应器皿中，待其反应充分。
水合肼，无色透明的油状液体，具有强碱性，还原性很强，可充当还原剂和抗氧剂。
5. 用蒸馏水洗涤经过以上步骤处理后的混料，直至其显中性止，然后，在干燥器中对其进行干燥处理，温度控制在90℃，可以得到干燥的银包覆的混料。
6. 对上步所得到的干燥的包覆混料加压（冷压），使其成型，然后，在烧结炉中对其进行烧结，条件为，氢气氛围，温控为750-890℃，烧结时长为3-5h，然后在10-20T/Cm2的压力下进行复压，最终获得Ag-WC12-C3触点。



 

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以下为稀土三掺钨酸钙Zn_0.1Ca_0.9WO₄：Ho³⁺/Tm³⁺/Yb³⁺多晶制备正交实验 。

本实验在Zn0.1Ca0.9WO4多晶稀土双掺的基础上，采用正交实验进行Zn_0.1Ca_0.9WO₄：Ho³⁺/Tm³⁺/Yb³⁺三掺，研究稀土离子浓度及泵浦功率的改变对发光性能的影响，最终实现上转换白光输出。 

采用三因素三水平无相互作用正交试验，三种稀土离子为Ho³⁺、Tm³⁺、Yb³⁺，分别选择三个浓度进行正交，实验因素水平表如表1所示。

由表1可知，分别用A、B、C代表Ho³⁺、Tm³⁺、Yb³⁺离子，1、2、3表示离子的不同浓度，那么A1即表示掺杂Tm³⁺离子浓度为0.5mol%，以此类推。由于掺杂三种稀土离子，采用控制变量法无法体现离子间的浓度比，实验重复性较多，因此选用正交实验表L9（34）进行无相互作用正交实验，正交实验方案设计如表2所示。



 

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