研究添加劑(Co、Ni和Zr)對Ag-WC-C觸點的影響實驗結論
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- 分類:鎢的知識
- 發佈於:2015-07-30, 週四 16:15
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原料:板狀晶粒碳化鎢,銀粉和添加劑(Co、Ni和Zr)
製備方法:化學包覆工藝和燒結複壓工藝
實驗結論:經檢驗,製備所得的AgWC12C3觸點的板狀WC晶粒具有明顯的定向排布特徵。添加劑(Co粉、Ni粉和Zr粉)的加入,明顯提高了Ag、WC、C的介面結合強度和成分之間的浸潤性,提高了材料的燒結和機械性能。AgWC12C3觸點(銀基觸點材料)的硬度、緻密性和導電性等均有明顯改善,比傳統粉末冶金法製備的AgWC12C3觸點(球形碳化鎢)要好得多。
經測試,“研究添加劑(Co、Ni和Zr)對Ag-WC-C觸點的影響實驗步驟”制得的AgWC12C3觸點,其平均相對密度高達99.6%,硬度平均值HB=70.6kg/Mm2,電阻率平均值Ρ=2.84μΩ·cm;此外,該方法制得的AgWC12C3觸點,其平行於碳化鎢長板狀晶粒方向的電阻率低於垂直於長板狀晶粒方向的電阻率。如將平行於碳化鎢長板狀晶粒方向作為電觸頭的工作面,觸點電導率高,耐電弧腐蝕,使用壽命長。而採用球形碳化鎢機械混粉所制得的AgWC12C3觸點,其相對密度僅為95.9-98.9%,硬度HB=56.1-60.2kg/Mm2,電阻率Ρ=3.18-3.40μΩ·cm。
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由Ag-WC-C觸點談碳化鎢粉
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- 發佈於:2015-07-30, 週四 16:13
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Ag-WC-C觸點的製備需要用到碳化鎢粉作為其原材料,以下是關於碳化鎢粉的部分相關知識。
表示W-C(碳化鎢)非化學計量成份的是立方WC1-X;
表示W-C化學計量成份的有:六方WC,六方W2C。在室溫條件下,六方WC是唯一穩定的。
六方WC的晶胞結構是交錯三角棱狀,為非中心對稱的結構,該結構的存在導致了其微觀硬度的高度各向異性,其晶格常數a=2.916×10-10m(六方,a=b),c=2.844×10-10m。現如今,碳化鎢的主要運用是用來製造高品質的硬質合金,也可以用來觸點材料、金屬塗覆和金屬陶瓷等領域。
晶格常數(lattice constant),也稱晶格參數,指的是晶胞的邊長,與原子間的結合能有直接的聯繫,是晶體結構的一個重要的基本參數,其變化可以反映晶體內部成分和受力狀況等的變化。
有研究表明,碳化鎢的機械性能不僅與其成分和燒結工藝有關,而且與其顯微晶相結構也密切相關。目前,制取碳化鎢粉末方法主要有:
(1)先製備鎢粉,然後加炭碳化,獲得碳化鎢粉;
(2)直接從含鎢化合物中進行碳化制取碳化鎢粉。
但是,以上兩種方法存在共同的缺點是,都需很高的碳化溫度(1300~2000℃),製備工藝複雜,成本較高,且一般情況下制得的碳化鎢是類球狀。採用這種碳化鎢粉來製備板狀強化碳化鎢粉,需要經過特殊的燒結工藝才能使WC晶粒長大成板狀,而其定向效果並不理想。
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研究添加劑(Co、Ni和Zr)對Ag-WC-C觸點的影響實驗步驟
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- 發佈於:2015-07-30, 週四 16:12
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實驗材料:
(1)銀粉,51g
(2)板狀WC粉,7.2g,平均長度:2-5um,長厚比:3-5
(3)石墨粉,1.44g,平均粒度:2~50μm,密度:2.2~2.3g/cm³
實驗步驟:
樣品1
1. 分別稱取以上材料,並過篩(100目的不銹鋼網篩),然後將WC粉、石墨粉加到攪拌器內,混合並攪拌均勻,得到混料;
2. 配製硝酸銀溶液(將銀粉充分溶解在濃硝酸中即可獲得);
3. 將硝酸銀溶液加入到反應器皿中,用氨水將其絡合至PH=10;再將混料加入到反應器皿中並攪拌,得到複合粉;
4.保持攪拌,並將還原劑水合肼通過霧化裝置以液相噴霧方式加入到反應器皿中,待其反應充分;
5.用蒸餾水清洗複合粉至中性後,對其進行乾燥處理(於乾燥器中,90℃溫度下),得到乾燥的銀包覆的(板狀晶粒碳化鎢、石墨)複合粉;
6.將包覆複合粉進行初次冷壓,然後在H2氛圍下,燒結3小時(於燒結爐中,840℃溫度下),最後在15T/Cm2的壓力下進行複壓,制得AgWC12C3觸點。
樣品2
製備步驟與樣品1基本相同,不同的是:
銀粉,49.7g;添加劑Co粉,0.3克;
燒結4.5小時(於燒結爐中,840℃溫度下),最後在13.5T/Cm2的壓力下複壓。
樣品3
製備步驟與樣品1基本相同,不同的是:
銀粉,49.7g;添加劑Ni粉,0.3克;
燒結4.5小時(於燒結爐中,800℃溫度下),最後在16.5T/Cm2的壓力下複壓。
樣品3
製備步驟與樣品1基本相同,不同的是:
銀粉,49.7g;添加劑Zr粉,0.3克;
燒結5小時(於燒結爐中,750℃溫度下),最後在14T/Cm2的壓力下複壓。
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鎢合金防辐射屏蔽穿墙管插入件結構
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- 發佈於:2015-07-30, 週四 13:02
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由於鎢合金材料的高密度,高輻射遮罩性及環保無毒性,其可被製造成鎢合金防辐射屏蔽穿墙管插入件。 鎢合金防辐射屏蔽穿墙管插入件是一個快装结构,插入件的底部接触面为滚动支撑接触面,鎢合金防辐射屏蔽穿墙管插入件通过一限位导向结构固定安装在穿墙管中。穿墙管的底面上固定安装一基座,滚动支撑接触面设置在基座的上表面;限位导向结构包括一自定位零件,一设置在基座上表面前端的限位导向桩,以及一设置在基座上表面后端的定位导向槽,限位导向桩与定位导向槽的中心连线与插入件所导向的束线传输方向一致;插入件底部设有与一限位导向桩匹配的导向槽,插入件底部后端与定位导向槽对应位置设有一定位槽,定位槽与定位导向槽构成的槽结构与自定位零件匹配。鎢合金防辐射屏蔽穿墙管插入件与屏蔽体间隙小、安装快、定位准确,方便后续重复拆装。
下圖為製造防辐射屏蔽穿墙管插入件的鎢合金材料:
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鎢聚合物屏蔽件醫療應用
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- 發佈於:2015-07-30, 週四 12:58
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現今很多國家已限制在核醫療器械上使用鉛材料作為輻射屏蔽件,鎢聚合物作為壹種新興的輻射屏蔽材料被制造出來,它能夠很好地替代鉛屏蔽材料被應用到放射醫療的各個方面。鎢聚合物材料是新興的環保無毒材料且可重復利用,鎢聚合物作為屏蔽件使用能夠避免政府法律對禁止有毒材料應用於醫療儀器的限制,能夠很好地替代傳統屏蔽材料鉛。由於鎢聚合物是由註塑成型,鎢聚合材料具有很好的機加工性能,其可被加工成各種不同的形狀,能夠制造成各種組件,適應不同的需求。鎢聚合物相對於其 他的鉛屏蔽替代材料更加地耐用,並具有高密度性,有更好的輻射屏蔽吸收能力。由於鎢聚合物屏蔽件是由註塑成型,可註塑成壹般金屬無法制造的部件,其在放射醫療設備上有更廣泛的應用,鎢聚合物屏蔽件可被應用於以下醫療設備中:
醫療準直器
核磁共振儀
放射源註射器
醫療電子直線加速器
醫療多頁光柵
計算機X線斷層攝影機(CT機)
X線治療機
伽馬刀
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鎢硼酸鎘
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- 發佈於:2015-07-30, 週四 12:25
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鎢硼酸鎘是一種灰白色的重質結晶,易溶于水,溶液爲黃色或淡紫色,且在日光下會分解,它的分子式是Cd5(BWl2O40)·18H2O。它可以通過由三氧化鎢、氧化鎘和硼砂進行熱反應制取。
以下介紹的是用萃取法制取鎢硼酸鎘的生産流程:
1.取396g的Na2WO4H2O溶解于300ml的水中,加入HCl攪拌,幷加熱至85℃,保溫1-2小時,PH保持在3左右。然後加入18.2g的H3BO3保持在85℃長達30分鐘,再加入酸把PH值調到2,在85℃下保持3-4小時,冷却後過濾,濾液中含12-硼鎢酸鈉。
2.將此溶液濃縮後,放入分液漏斗中,加入乙醚萃取,同時分三次加入加入2-3倍體積的33%H2SO4,振蕩五分鐘後靜置分層,得出重油狀的第三相。將底部的第三相分出,加入小量的水,除去Et2O,得到鎢硼酸水溶液。
3.加入過量的CdO到鎢硼酸溶液中,然後過濾後得到棕黃色溶液,濃縮後冷却結晶,得到灰白色鎢硼酸鎘。
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鎢酸鎘
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- 發佈於:2015-07-30, 週四 12:22
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鎢酸鎘是一種白色或黃色的熒光晶體,具有黑鎢礦結構,它的物理性質如下所示:分子式:CdWO4,分子量:360.26,熔點:1105℃,密度:7.9g/cm,溶解度:在冷水中的溶解度爲0.05g/100ml, 溶解性:溶于氫氧化銨和氯化碱溶液,幾乎不溶于水或稀酸。CdWO4常用于熒光塗料、X綫熒光屏、閃爍計數器、磷光體和有機反應催化劑。另外鎢酸鎘具有一定的刺激性,在操作作業的時候要佩戴一定的防護用具,例如防護眼鏡、防護服和防護面具,同時它對環境具有一定的危害,所以在沒有相關政府部門允許的情况下不得隨便排放該産品到周圍環境中。可將其密封儲存在陰凉和乾燥的地方。鎢酸鎘可以通過在CdO-WO3體系中采用逐步高溫反應制取。
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鎢飛鏢選手準則
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- 發佈於:2015-07-29, 週三 18:35
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1.不要急於拔鏢,一定要等計分員看清分數,並報出分數後再拔(根據規定,如選手在記分員記錄得分之前從鏢盤上拔鏢,該輪得分可能被計為零);
2.在非大型正規的比賽中,自己應向計分員和對手報出分數;
3.不要報對方所得的分數;
4.不要探身看對手所得的分數;
5.比賽時自己用心計算分數,同時檢查計分員所記分數是否正確,出現錯誤,要及時提出;
6.可以向計分員詢問自己所投的每一鏢的分數,以及一輪結束後剩餘的分數;
7.一般規定,選手一輪3支鏢要在2分鐘內投出;如選手器材損壞,允許有3分鐘的時間修理或更換器材;選手如確有緊急原因要離開賽場,應在5分鐘內返回。
8.在一方投鏢時,另一方選手應站在其身後至少60釐米以外。
9.尊重計分員和對手。
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鎢飛鏢61-69分收鏢訣竅
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- 發佈於:2015-07-29, 週三 18:11
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兩鏢 三鏢
61:S11-DB T11-D14 SB-D18
S11-50
62:S12-DB T12-D13 T10-D16 S10-S20-D16
T18-D4 S18-S4-D20
-S12-D16
63:S13-DB T13-D12 同2鏢
T17-D6 S17-S6-D20
-S10-D18 (6和10分區緊挨,目標區域可以增大一倍)
T9-D18 S9-S18-D18
T15-D9 S15-S8-D20
-S16-D16(8和16也是鄰近分區,目標區域增大一倍)
64:S14-DB T14-D11 T16-D8 S16餘48
D16-D16 T8-D20 S8-S20-D18
65:SB-D20 同
S15-DB T15-D10 同
66:S16-DB T16-D9 T10-D18 S10-S16-D20
DB-D8 SB-S9-D16
T14-D12 S14餘52
67:S17-DB T17-D8 同
68:S18-DB T18-D7 T20-D4 S20餘48
T16-D10 S16餘52
69:S19-DB T19-D6 同
T15-D12 S15-S18-D18
-S14-D20
70:S20-DB T20-D5 T10-D20 S10-S20-D20
T18-D8 S18餘52
T14-D14 S14餘56
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鑿岩硬質合金球齒磨損機理
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- 發佈於:2015-07-29, 週三 17:43
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首先,最為常見的一種磨損形式就是衝擊裂碎型。在鑿岩機衝擊力的載荷作用下,硬質合金球齒與岩石接觸處產生高壓應力,但是這種高壓應力小於硬質合金的抗彎強度,不會使硬質合金球齒磨損。而球齒與岩石接觸處形成非接觸及接觸不良的區域就容易產生高拉應力和剪切應力,當該應力超過硬質合金球齒的強度極限時,則會產生局部的崩碎和剝落。
其次,衝擊疲勞碎裂和磨蝕磨損也是較為普遍的兩種類型。由於一般衝擊鑿岩機工作頻率在1800-300次/分鐘或之上,在反復衝擊應力的作用下,球齒合金中的空洞、夾雜、石墨、鈷池以及粗大W粗晶粒就成為了疲勞裂紋的斷裂源。同樣在回轉鑿岩中,由於岩石非連續性的剪切作用,使硬質合金球齒產生磨蝕磨損。
最後,由於球齒與岩石接觸時產生相對運動,球齒受到週期性的熱衝擊,而產生不可避免的熱疲勞效應。有實驗表明,即使有水冷法,球齒工作面溫度仍然達到650°-700°,在球齒表面產生極大的溫差梯度。
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