鎢合金彈芯在侵徹靶板時，其頭部或體部容易斷裂，這說明彈芯沿軸線方向上的強度不夠高。針對這種情況，日本制鋼所提出一種集束式彈芯，可保證在其軸線方向上得到較高的強度和延性，並且其密度可達到18.5g/cm3（立方釐米）以上。該彈芯主要製造工序如下：
（1）將直徑0.15mm高純度鎢絲裁成指定長度，並在鎢絲表面塗覆Ni-Fe粘結劑。在塗覆的鎢絲橫截面上，塗層所占面積為10％，鎢絲所占面積為90％。
（2）將塗覆後的鎢絲紮成束狀，並裝入橡皮包套進行冷等靜壓以制得預形坯。
（3）將預形坯在氫氣氛或真空中進行還原處理以除去氧、碳等雜質，然後在1500℃進行液相燒結。
（4）經過燒結的鎢合金再進行適當機械加工便可得到具有一定形狀的鎢集束式彈芯。

德國萊茵金屬公司也研製出了另一種形狀的集束式彈芯，其心部由束狀鎢絲構成，周圍是燒結鎢合金。該彈芯基本製造工序為：
（1）在陶瓷棒周圍放上鎢合金粉並壓制成預形坯。
（2）將預形坯連同芯棒一起進行燒結。燒結後退出芯棒便得到管形件。
（3）把集束式鎢絲放入管件內腔，將二者一起鍛造便制得高密度、高強度彈芯。束狀鎢絲所以不進行燒結，是為了避免鎢絲性能下降。必須注意的是，集束式鎢絲在壓實之前具有一定的孔隙度，應當在加工過程中予以消除，保證使彈芯材料達到最高密度。


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美國陸軍部研製出一種晶向的單晶鎢晶須，並用這種晶須製成了穿甲彈芯用複合材料，據試驗表明，該材料具有較高的強度和侵徹性能，並在衝擊目標時不形成蘑菇狀頭部。製造時，先在自製的專門設備上生產出單晶鎢晶須，然後在鎢晶須上塗覆塗料，鎢晶須與塗料兩種成分所占體積百分比分別為90％和10％，此時，彈芯密度可達到最大。適用的塗料有：Fe-Ni，Fe-Ni-Co，Ni-Co，Ni-Cu，Cu，Co等。塗覆可採用化學汽相沉積、物理汽相沉積或流化床工藝來完成。

塗覆後，將帶有塗層的鎢晶須以與彈芯縱向軸線相平行的方向放入陶瓷模，模腔形狀和尺寸與彈芯相同。將陶瓷模放入氫氣氛中進行液相燒結。最佳燒結溫度根據塗料成分而定。例如，當使用Fe-Ni塗料時，燒結溫度可為1470～1570℃，燒結時間可為 1小時。


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據1996年資料報導，德國一家公司採用冷鍛技術將鎢合金棒鍛至小於1mm直徑，製成鎢纖維複合材料彈芯。與鎢合金彈芯相比，該彈芯抗拉強度增加，但韌性降低。隨後，該公司將改進的銅粘結方法用於鎢纖維結構，從而顯著增加了其靜態抗彎強度，各性能指標為：抗拉強度 2100～2400N/mm2（平方毫米），抗彎強度約2800N/mm2（平方毫米），邊緣纖維延伸率>20，密度18.2g/cm3（立方釐米）。

為了分析銅粘結鎢纖維彈芯的終點彈道性能，選擇傾斜雙層靶板結構和長徑比L/D＝20、直徑為12mm的彈芯，以1400m/s衝擊速度進行了試驗。其中，靶板採用高強度軋製均質裝甲鋼，傾角為60°。彈芯有六種，分別為：DENSIMET D176鎢合金，20％延伸率；鎢合金，10％延伸率；鎢合金，10％延伸率，有鈦TiAl6V4包套；鎢纖維，銅粘結；鎢纖維，銅粘結，鈦包套；鎢纖維，銅粘結，鋼包套。試驗結果表明，對於各類彈芯，包套都使其侵徹性能顯著下降，X射線照片顯示出包套與第二塊傾斜靶板之間發生強烈作用，導致韌性包套側向剝離，進一步造成彈芯的破碎和側向加速。而無包套的鎢纖維彈芯，與鎢合金彈芯相比，其侵徹性能顯著提高，約高50％以上。因為，小纖維顆粒非常快速地從損傷的彈頭部分離，在剩餘彈芯中幾乎沒有產生彎曲動量，從而避免了出現蘑菇狀頭部和彈芯彎曲，並增大了攻擊角，提高了侵徹性能。可見，銅粘結鎢纖維彈芯具有很大的發展潛力。


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另一種鎢穿杆製造方法是固態混合 。這種鎢穿杆使用純鎢的粉末，壓制成杆狀後加溫。然後通上強大的電流。粉末升溫後會凝結在一起，變成鎢穿杆。但這種方式加工出的鎢穿杆非常脆，只能做成鋼穿杆頭部的內芯。

俄國早期的BM-12採用了這種鋼+鎢的穿杆，並不是真正的鎢穿甲彈。固態混合的鎢穿杆的頭部在穿擊過程分解成粉末，這樣加大穿道壁的厚度，對之後的杆身穿入造成不利影響。所以這種鋼+鎢的穿杆的杆尾都必須比頭部細很多。以BM-12為例，杆首直徑是杆尾的兩倍。由於品質不均勻，穿杆飛行過程中難以穩定，尾翼必須設計得比較大。這樣又降低速度，對穿深形成另一不利影響。


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